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人造花岗石微波快速硬化工艺 预览
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作者 周忠华 《石材》 2019年第5期34-35,共2页
原人造花岗石制品如台面板的生产过程是先清扫模内外面,涂以脱模剂,为了形成制品表面的凝胶膜层,在模内面喷涂凝胶膜,在约60℃下加热40 ~50min,使表面层硬化,然后将不饱和聚酯树脂和氢氧化铝或不饱和聚酯树脂和碳酸钙为主要成分的原料混... 原人造花岗石制品如台面板的生产过程是先清扫模内外面,涂以脱模剂,为了形成制品表面的凝胶膜层,在模内面喷涂凝胶膜,在约60℃下加热40 ~50min,使表面层硬化,然后将不饱和聚酯树脂和氢氧化铝或不饱和聚酯树脂和碳酸钙为主要成分的原料混合,注入模内,在带加热器和风机的硬化室进行一次硬化,一定时间(约90min)后,脱模,再在60℃下二次硬化约3h,至完全硬化,进行特殊加工,如修边、与其他材料复合粘结等,再打磨修饰、检测、打包出厂。 展开更多
关键词 硬化工艺 人造花岗石 不饱和聚酯树脂 微波 生产过程 原料混合 氢氧化铝 二次硬化
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25Cr3Mo3NiNbZr钢组织及力学性能研究
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作者 张楠 马潇 +1 位作者 吕超然 徐乐 《连铸》 2019年第3期44-50,共7页
25Cr3Mo3NiNbZr钢具有优异的高温强度以及良好的低温韧性,是潜在的长寿命压力容器用钢,能够满足日益严苛的服役工况对材料性能的需求。为了获得材料强韧性最佳匹配,研究了淬火温度和回火温度对25Cr3Mo3NiNbZr钢组织及力学性能的影响,结... 25Cr3Mo3NiNbZr钢具有优异的高温强度以及良好的低温韧性,是潜在的长寿命压力容器用钢,能够满足日益严苛的服役工况对材料性能的需求。为了获得材料强韧性最佳匹配,研究了淬火温度和回火温度对25Cr3Mo3NiNbZr钢组织及力学性能的影响,结果表明:随着淬火温度由950℃提高到1 050℃,25Cr3Mo3NiNbZr钢中粗大的M6C类碳化物回溶量持续增加,MC类碳化物质量分数基本保持不变。MC碳化物具有高温稳定性,可抑制1050℃淬火晶粒长大。25Cr3Mo3NiNbZr钢回火后组织为回火索氏体,随着回火温度的升高,碳化物类型由M3C转变为M2C,在650~700℃析出M6C类型碳化物,纳米级M2C碳化物在550℃大量析出,是25Cr3Mo3NiNbZr钢产生二次硬化峰值强度的主要原因。 展开更多
关键词 热处理 组织 性能 二次硬化 析出相
热处理工艺对微Nb高Mo型H13钢组织与性能的影响
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作者 李天生 徐慧 刘新彬 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第7期39-45,共7页
采用OM、SEM、TEM和力学性能测试等手段,研究了不同淬回火工艺对微Nb高Mo型H13钢的组织及性能的影响。结果表明:微量Nb的加入能改善钢的室温冲击性能。试验钢经淬、回火处理后的组织均为回火马氏体和少量残留奥氏体及未溶碳化物。试验钢... 采用OM、SEM、TEM和力学性能测试等手段,研究了不同淬回火工艺对微Nb高Mo型H13钢的组织及性能的影响。结果表明:微量Nb的加入能改善钢的室温冲击性能。试验钢经淬、回火处理后的组织均为回火马氏体和少量残留奥氏体及未溶碳化物。试验钢在1030~1060℃淬火并在600~630℃的较高温度回火后,有优良的强韧性配合,此时含微量Nb的NM2钢综合力学性能最好,当淬火温度超过1090℃时试验钢的硬度急剧提高,从而恶化钢的综合力学性能。试验钢在550~570℃范围内回火时出现了明显的二次硬化,主要是由于在该温度范围内渗碳体溶解加速,同时钢中的特殊碳化物M23)C6、M6C和MC等析出量增加,所以选择回火温度时尽量避开此温度范围。 展开更多
关键词 NB微合金化 淬火 热作模具钢 二次硬化 回火稳定性
7Cr5Mo2V冷作模具钢回火特性研究 预览
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作者 孙朋朋 闵娜 +1 位作者 左鹏鹏 吴晓春 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第A01期377-381,共5页
采用扫描电镜、高分辨透射电镜结合能谱仪等对7Cr5Mo2V钢淬回火过程中碳化物类型、形貌、成分、分布等进行研究。结果表明:7Cr5Mo2V钢在1030℃淬火、400℃回火后,微观组织中存在粗大的富Fe、Cr的M7C3型碳化物,导致其硬度下降。550℃回... 采用扫描电镜、高分辨透射电镜结合能谱仪等对7Cr5Mo2V钢淬回火过程中碳化物类型、形貌、成分、分布等进行研究。结果表明:7Cr5Mo2V钢在1030℃淬火、400℃回火后,微观组织中存在粗大的富Fe、Cr的M7C3型碳化物,导致其硬度下降。550℃回火微观组织中析出相为细小的富Mo和富V碳化物,并存在未溶细小的M3C合金渗碳体。550℃回火至24h,富钒类碳化物转变为条状M6C5型碳化物,富Mo碳化物向短棒状M2C型碳化物转变;回火时间延长至48h,条状M6C5型碳化物粗化,富Mo类M2C转化为球状M6C型碳化物。由于合金渗碳体中约57.3%Cr和Mo合金取代了Fe,使得合金渗碳体更稳定,因此550℃回火时合金的溶解缓慢。 展开更多
关键词 回火 二次硬化 合金碳化物
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Mo-W-Co系高热强性热锻模具钢的组织与性能 被引量:1
5
作者 金欣 周健 +2 位作者 迟宏宵 马党参 王坚 《金属热处理》 CSCD 北大核心 2018年第2期8-15,共8页
研究了合金元素和热处理工艺对H13钢和两种新型Mo-W-Co系热作模具钢(A1、A2)的组织及性能的影响。试验结果表明:Mo、W、Co元素的加入使试验钢的最佳淬火温度提高至1050℃,回火二次硬化峰温度仍为510℃;含有更高合金含量的A2试验钢的... 研究了合金元素和热处理工艺对H13钢和两种新型Mo-W-Co系热作模具钢(A1、A2)的组织及性能的影响。试验结果表明:Mo、W、Co元素的加入使试验钢的最佳淬火温度提高至1050℃,回火二次硬化峰温度仍为510℃;含有更高合金含量的A2试验钢的淬火峰值硬度和回火二次硬化峰值硬度分别达到64.0 HRC和61.5 HRC,高出H13钢5.5 HRC和6.2 HRC。回火时Mo-W-Co系热作模具钢更早析出含W、Mo以及V的碳化物,并在620℃回火后与H13钢600℃回火后的硬度相近,抗拉强度和屈服强度更高。此外,Mo-W-Co系热作模具钢A1、A2的热稳定性优于H13钢,适用制作于高温高应力工况下的专用热锻模具。 展开更多
关键词 热作模具钢 合金化 二次硬化 回火稳定性
热处理工艺对高速钢性能的影响(二) 预览
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作者 赵步青 胡会峰 张丹宁 《热处理技术与装备》 2018年第4期1-5,共5页
2.5等温淬火工艺对高速钢性能的影响等温淬火工艺有两种形式:其一是奥氏体化后先经550℃左右中性盐浴分级,再入230~280℃的硝盐中等温;其二是奥氏体化后直接入240~280℃的硝盐中等温。前一种俗称分级等温,后一种简称等温淬火。经等... 2.5等温淬火工艺对高速钢性能的影响等温淬火工艺有两种形式:其一是奥氏体化后先经550℃左右中性盐浴分级,再入230~280℃的硝盐中等温;其二是奥氏体化后直接入240~280℃的硝盐中等温。前一种俗称分级等温,后一种简称等温淬火。经等温淬火后,钢的组织中含有一定量的下贝氏体和较多的γR,经二次硬化峰温度回火后,既保持了高硬度,而且韧性有所改善,因而提高了工具的使用性能。 展开更多
关键词 钢性能 热处理工艺 等温淬火工艺 奥氏体化 中性盐浴 下贝氏体 二次硬化 使用性能
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高速钢热处理问题23问(下) 预览
7
作者 赵步青 《今日制造与升级》 2018年第12期46-49,共4页
高速钢是重要的金属切削刀具材料,热处理问题颇多,罗列23问共飨。
关键词 高速钢 热处理 硬度 二次硬化
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回火温度对25Co15Ni11Cr2MoE钢力学性能的影响
8
作者 廉学魁 厉勇 +1 位作者 王春旭 刘宪民 《钢铁研究学报》 CSCD 北大核心 2018年第5期386-391,共6页
采用力学性能试验和金相显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)等显微组织分析方法对一种高Co-Ni含量二次硬化钢25Co15Ni11Cr2MoE淬火后,经200~750℃回火后的力学性能和冲击断口形貌的变化规律进行了分析研究,结果表明:25Co15Ni11Cr2Mo... 采用力学性能试验和金相显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)等显微组织分析方法对一种高Co-Ni含量二次硬化钢25Co15Ni11Cr2MoE淬火后,经200~750℃回火后的力学性能和冲击断口形貌的变化规律进行了分析研究,结果表明:25Co15Ni11Cr2MoE试验钢淬火+回火后具有明显的二次硬化效应,在400~495℃范围内,回火后的硬度值均高于淬火态硬度值;随着回火温度的提高,钢的抗拉强度、屈服强度和硬度均不断增加,在470℃回火后,试验钢的硬度和抗拉强度均达到了极大值57.3HRC和2160MPa;而冲击韧性值随着回火温度的升高先降低,在430℃达到极小值,随后逐渐提高,并在510℃回火后达到极大值。建议25Co15Ni11Cr2MoE钢的最佳热处理制度为:950℃×1h油冷+(-73℃)×1h空气中升温至室温+495℃×5h空冷,此时试验钢具有最佳的强韧性匹配。 展开更多
关键词 回火温度 二次硬化 力学性能 强韧性 冲击断口
钨对热锻模具钢一次碳化物形貌及冲击性能的影响
9
作者 金欣 周健 +1 位作者 迟宏宵 马党参 《金属热处理》 CSCD 北大核心 2018年第3期35-39,共5页
在传统Cr-Mo-V系马氏体型热作模具钢基础上,研究了不同W含量对热锻模具钢的一次碳化物形貌以及冲击性能的影响。结果表明,随着W含量的上升,钢中一次碳化物数量增多,一次碳化物类型逐渐由M_2C型转变为M_6C型,形貌由圆度较大、带有尖角的... 在传统Cr-Mo-V系马氏体型热作模具钢基础上,研究了不同W含量对热锻模具钢的一次碳化物形貌以及冲击性能的影响。结果表明,随着W含量的上升,钢中一次碳化物数量增多,一次碳化物类型逐渐由M_2C型转变为M_6C型,形貌由圆度较大、带有尖角的不规则形状逐渐转变为球状;不同W含量的试验钢回火二次硬化峰温度都为510℃,峰值硬度相差不大,均在58 HRC左右,比通用型H13高5 HRC;随着W含量的升高,试验钢冲击吸收能量先上升后下降,W含量在2%附近时,冲击吸收能量最大。 展开更多
关键词 热锻模具钢 钨合金化 一次碳化物 二次硬化 冲击性能
高速钢热处理问题23问(上) 预览
10
作者 赵步青 《今日制造与升级》 2018年第11期66-67,共2页
高速钢是重要的金属切削刀具材料,热处理问题颇多,罗列23问共尝。
关键词 高速钢 热处理 硬度 二次硬化
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Cr12模具钢热处理工艺及强韧性能的研究 被引量:1
11
作者 张玉 周晓玲 +1 位作者 张洪 黄乙峰 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2017年第2期244-247,共4页
采用光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪、硬度及冲击试验研究了Cr12模具钢一次硬化及二次硬化热处理对强韧性能的影响。结果表明奥氏体(A)的合金化程度、晶粒度大小以及碳化物状态是影响Cr12钢的硬化及强韧性的主要因素;随淬火温度升... 采用光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪、硬度及冲击试验研究了Cr12模具钢一次硬化及二次硬化热处理对强韧性能的影响。结果表明奥氏体(A)的合金化程度、晶粒度大小以及碳化物状态是影响Cr12钢的硬化及强韧性的主要因素;随淬火温度升高,奥氏体合金化程度增加,能够获得较多的残余奥氏体(AR)同时增加马氏体(M)的抗回火软化能力,但过于粗大的晶粒尺寸会降低材料韧性;高温回火后的二次硬化行为主要由AR→M转变产生,而硬化峰值及其位置还与AR的含量和M的抗回火软化能力有关。 展开更多
关键词 CR12钢 一次硬化 二次硬化 强韧性
热处理工艺对新型高热稳定性热作模具钢组织与性能的影响 被引量:3
12
作者 高华耀 马党参 +2 位作者 周健 迟宏宵 金青林 《金属热处理》 CSCD 北大核心 2017年第10期91-96,共6页
采用OM、SEM和硬度测试等手段,研究了热处理工艺对5Cr4Ni Mo2VCo钢和H13钢热作模具钢的组织及性能的影响。结果表明:在相同的淬火温度下,5Cr4Ni Mo2VCo钢的淬火硬度高于H13钢,随淬火温度升高,碳化物溶解较多,当淬火温度高于1030℃时,... 采用OM、SEM和硬度测试等手段,研究了热处理工艺对5Cr4Ni Mo2VCo钢和H13钢热作模具钢的组织及性能的影响。结果表明:在相同的淬火温度下,5Cr4Ni Mo2VCo钢的淬火硬度高于H13钢,随淬火温度升高,碳化物溶解较多,当淬火温度高于1030℃时,晶粒粗化速率明显增加,淬火温度应不超过1030℃;5Cr4Ni Mo2VCo钢的回火硬度均高于H13钢,两钢的二次硬化峰值温度均为510℃,5Cr4Ni Mo2VCo钢的二次硬化峰值硬度高出H13钢3.7 HRC;在高温阶段,5Cr4Ni Mo2VCo钢具有更好的回火稳定性。 展开更多
关键词 热作模具钢 淬火 二次硬化 回火稳定性
5Cr8Mo2SiV钢淬火和回火过程中碳化物的析出 被引量:3
13
作者 黄顶俊 杨弋涛 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2017年第3期98-103,共6页
对球化退火后的5Cr8Mo2Si V刃具钢进行淬火和回火工艺的探究,用SEM和EDS对淬、回火后的显微形貌进行分析,用碳化物电解萃取和XRD分析等研究了5Cr8Mo2Si V刃具钢淬、回火过程中碳化物的析出行为,并用Jmat-Pro模拟回火过程中碳化物析出相... 对球化退火后的5Cr8Mo2Si V刃具钢进行淬火和回火工艺的探究,用SEM和EDS对淬、回火后的显微形貌进行分析,用碳化物电解萃取和XRD分析等研究了5Cr8Mo2Si V刃具钢淬、回火过程中碳化物的析出行为,并用Jmat-Pro模拟回火过程中碳化物析出相的变化。结果表明:5Cr8Mo2Si V钢退火试样在1100℃淬火+520℃回火时有明显的二次硬化现象,球化退火组织中存在VC、Cr_(23)C_6、Cr_7C_3、Fe_3C、Si C和Mo_6C类碳化物。Mo_6C、Si C、Fe_3C、Cr_7C_3和Cr_(23)C_6型碳化物随着淬火温度升高依次溶入马氏体基体,最终只有VC分布在基体上。Mo_2C、VC、Cr_7C_3和Cr_(23)C_6型碳化物在回火过程中从马氏体中析出,且Mo_2C和VC型碳化物在520℃回火析出量出现峰值。结合Jmat-Pro模拟结果发现,5Cr Mo2Si V钢的二次硬化现象是残留奥氏体二次淬火和Mo_2C粒子的第二相强化共同导致,且Mo_2C粒子第二相强化效应符合位错切过机制。 展开更多
关键词 5Cr8Mo2SiV钢 淬火 回火 碳化物萃取 二次硬化 第二相强化
奥氏体化温度对二次硬化渗碳钢组织与力学性能的影响 被引量:3
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作者 周敏 厉勇 +3 位作者 黄顺喆 王春旭 韩顺 刘荣佩 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2017年第2期108-112,共5页
借助OM、SEM及X-ray萃取相分析技术,研究了奥氏体化温度对一种新型二次硬化渗碳钢C61的组织与力学性能的影响。结果表明:当奥氏体化温度较低时,钢中存在M6C、M(23)C6、Nb(C,N)未溶相,随着奥氏体化温度的升高,碳化物逐渐溶解,在950... 借助OM、SEM及X-ray萃取相分析技术,研究了奥氏体化温度对一种新型二次硬化渗碳钢C61的组织与力学性能的影响。结果表明:当奥氏体化温度较低时,钢中存在M6C、M(23)C6、Nb(C,N)未溶相,随着奥氏体化温度的升高,碳化物逐渐溶解,在950℃时,钢中仅有少量Nb(C,N)残留;当奥氏体化温度大于1000℃时,C61钢奥氏体晶粒明显粗化,抗拉强度、屈服强度、冲击韧性大幅降低,晶粒粗化温度为1000℃;C61钢最佳奥氏体化温度为950℃,此时钢的抗拉强度为1625 MPa,屈服强度为1556 MPa,冲击吸收能量为82 J。 展开更多
关键词 二次硬化 渗碳钢 奥氏体化温度 未溶相 晶粒粗化
时效温度对二次硬化超高强度钢M54力学性能和组织的影响 预览
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作者 王飞 杨卓越 +6 位作者 庞学东 孙勇 翟羽佳 李建新 赵成志 王瑞 严晓红 《特殊钢》 北大核心 2017年第6期67-70,共4页
试验用M54钢(/%:0.280.32C,≤0.10Si,≤0.10Mn,≤0.005S,≤0.008P,9.510.5Ni,6.67.4Co,1.82.2Mo,1.11.5W,0.71.3Cr,0.040.16V)由5.8 t真空感应炉+2.2t真空自耗炉熔炼并锻成Ф170mm棒材。锻材1/2R切取的Ф5mm试样经1075℃90min空冷和... 试验用M54钢(/%:0.280.32C,≤0.10Si,≤0.10Mn,≤0.005S,≤0.008P,9.510.5Ni,6.67.4Co,1.82.2Mo,1.11.5W,0.71.3Cr,0.040.16V)由5.8 t真空感应炉+2.2t真空自耗炉熔炼并锻成Ф170mm棒材。锻材1/2R切取的Ф5mm试样经1075℃90min空冷和1060℃75min油冷固溶处理+在-73℃120min深冷处理+400600℃300min空冷时效处理。采用光学和扫描电子显微镜等分析研究了时效温度对二次硬化超高强度钢M54的力学性能及组织的影响。结果表明,试验M54钢在520℃300min时效后具有优异的综合力学性能,抗拉强度2040MPa、冲击功62J、断裂韧性110MPa·m1/2;在560℃时效时,出现了沿晶断裂形貌,该钢冲击功KU2和断裂韧性KIC分别降至26J和80.6 MPa·m1/2,随着时效温度升高至600℃时试验钢的冲击功KU2和断裂韧性KIC分别增加到56 J和131 MPa·m1/2。 展开更多
关键词 超高强度钢M54 时效温度 二次硬化 力学性能 复合夹杂物
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23Co14Ni12Cr3MoE(A-100)钢的研究进展 预览 被引量:2
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作者 李志 古立新 +2 位作者 李惠曲 马少俊 盛伟 《航空材料学报》 CSCD 北大核心 2017年第6期16-24,共9页
从23Co14Ni12Cr3Mo E(简称A-100)钢开坯锻造与基本力学性能的关系、材料热工艺引起的晶粒度变化与基本力学性能的关系、二次硬化析出规律、疲劳性能等几个方面阐述A-100钢的基本特点。在300M钢确立的多次镦拔大锻比开坯的基础上,研究... 从23Co14Ni12Cr3Mo E(简称A-100)钢开坯锻造与基本力学性能的关系、材料热工艺引起的晶粒度变化与基本力学性能的关系、二次硬化析出规律、疲劳性能等几个方面阐述A-100钢的基本特点。在300M钢确立的多次镦拔大锻比开坯的基础上,研究形成了高温均质化处理和第一火次大变形的开坯技术,由此奠定了A-100钢开坯锻造的技术基础。A-100钢断裂韧度更易受到热变形工艺参数的影响,1140℃及以上温度加热后20%以内的小变形导致晶粒粗大甚至出现混晶,降低断裂韧度。低温锻造变形后,A-100钢的二次硬化规律明显变化,抗拉强度峰值温度后移至468℃,过时效随温度的升高,强度降低缓慢。A-100钢具有循环硬化特征,疲劳裂纹扩展性能优于300M钢;3.5%NaCl盐水的腐蚀环境对A-100钢的高周疲劳性能有显著的弱化作用。 展开更多
关键词 A-100钢 开坯锻造 二次硬化 疲劳性能
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钼钨系高导热率热作模具钢高温性能
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作者 李爽 吴晓春 +1 位作者 黎欣欣 何西娟 《材料研究学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第1期32-40,共9页
研究了新型Mo-W系热作模具钢材料的抗回火性能、热稳定性、高温热导率和热疲劳性能。结果表明:与Cr—Mo-V系的H13热作模具钢相比,SDCM-S热作模具钢的一些高温性能有明显的优势。SDCM-S模具钢具有更高的抗回火软化性能和热稳定性能。S... 研究了新型Mo-W系热作模具钢材料的抗回火性能、热稳定性、高温热导率和热疲劳性能。结果表明:与Cr—Mo-V系的H13热作模具钢相比,SDCM-S热作模具钢的一些高温性能有明显的优势。SDCM-S模具钢具有更高的抗回火软化性能和热稳定性能。SDCM—S模具钢的二次硬化峰值温度出现在580℃左右,比H13钢高约60℃。SDCM—S模具钢在620℃保温20h后硬度高于38HRC,比H13钢高9HRC。SDCM—S模具钢在回火过程中析出尺寸稳定的M02C碳化物,是其具有高抗回火软化性能和良好的热稳定性能的原因。SDCM—S模具钢具有高热导率。SDCM—S模具钢的热导率在100℃是H13钢的1.86倍,在700℃是H13的1.26倍。低Si,低Mn,低Cr以及高Mo含量,是其高热导率的原因。SDCM-S模具钢具有比H13钢更高的抗热疲劳性能。其热疲劳总损伤因子明显小于H13钢,只有H13钢疲劳损伤因子的76.1%。SDCM—S热作模具钢具有良好的抗回火软化能力,高温热稳定性,高温热导率。这些因素的共同作用,使SDCM-S材料有比H13钢更高的热疲劳性能。 展开更多
关键词 金属材料 热作模具钢 二次硬化 热导率 热稳定性能 热疲劳性能
热处理工艺对TQ1热作模具钢的组织及力学性能的影响 被引量:1
18
作者 相黎阳 周健 +2 位作者 迟宏宵 马党参 周晓玲 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2016年第4期228-232,共5页
研究了不同热处理工艺对TQ1热作模具钢的组织及性能的影响,并与国产H13钢进行了对比。结果表明,经1020℃淬火,TQ1钢硬度能达到56.8 HRC,晶粒度可达8级;在500℃回火3次后,具有明显的二次硬化效应,回火硬度达到52.5 HRC;TQ1热作模具钢的... 研究了不同热处理工艺对TQ1热作模具钢的组织及性能的影响,并与国产H13钢进行了对比。结果表明,经1020℃淬火,TQ1钢硬度能达到56.8 HRC,晶粒度可达8级;在500℃回火3次后,具有明显的二次硬化效应,回火硬度达到52.5 HRC;TQ1热作模具钢的最佳热处理工艺(1020℃淬火+500℃回火3次)能使其具有较高的硬度和比H13钢更细小均匀的显微组织。 展开更多
关键词 TQ1 H13 热作模具钢 淬火 回火 二次硬化
Cr-W-Mo-V高合金中高碳钢的显微组织及回火硬度 被引量:1
19
作者 马永庆 章晓静 梁玉芬 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2016年第4期30-34,共5页
研究了4种不同成分的Cr-W-Mo-V高合金中高碳钢的显微组织及回火硬度,并以相平衡热力学理论分析讨论了合金含量变化对显微组织及二次硬化的影响。结果表明,该类钢在αγ相变的加热和冷却过程,发生M23C6M6C相互转变,碳化物的溶解和析... 研究了4种不同成分的Cr-W-Mo-V高合金中高碳钢的显微组织及回火硬度,并以相平衡热力学理论分析讨论了合金含量变化对显微组织及二次硬化的影响。结果表明,该类钢在αγ相变的加热和冷却过程,发生M23C6M6C相互转变,碳化物的溶解和析出过程使之细化分布均匀,在合适的成分比率时淬火未溶碳化物小于0.8μm。而Mo(或W)含量过高会导致碳化物颗粒粗化,V含量过高时出现少量的大块MC碳化物,使其不均匀性加重。该类钢在合适成分比率时回火硬度可达62~64 HRC。提高Mo含量有利于各种碳化物沉淀强化向中间温度靠近,明显提高回火硬度,最高硬度可达66.5 HRC。提高V含量会使沉淀析出的温度分散度加大,使回火硬度降低。 展开更多
关键词 高合金钢 中高碳 碳化物尺寸 二次硬化 基体成分
两种新型Mo-W热作模具钢的回火性能比较 被引量:4
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作者 曹奇 吴晓春 +2 位作者 李爽 黎欣欣 何西娟 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2016年第5期12-18,共7页
借助OM、SEM、热膨胀仪以及力学性能试验,对比研究了两种含W、Mo的新型热作模具钢(HDLM钢和HDCM钢)在回火过程中组织与性能转变。结果表明:两种试验钢的马氏体相变临界冷速分别为8℃/s和9℃/s,1080℃真空油淬后两种钢的组织为板条状... 借助OM、SEM、热膨胀仪以及力学性能试验,对比研究了两种含W、Mo的新型热作模具钢(HDLM钢和HDCM钢)在回火过程中组织与性能转变。结果表明:两种试验钢的马氏体相变临界冷速分别为8℃/s和9℃/s,1080℃真空油淬后两种钢的组织为板条状上贝氏体。经回火后,二者均具有非常明显的二次硬化效应,硬化峰值均出现在580℃,在此状态下合金碳化物的早期弥散析出极大地提升了两者的硬度。冲击性能试验结果表明:两种试验钢的韧性变化趋势存在明显差异,HDLM钢的冲击性能远远低于HDCM钢,这主要是由于VC沿晶偏聚粗化使HDLM钢的内应力集中。 展开更多
关键词 热作模具钢 上贝氏体 二次硬化 碳化物析出 冲击性能
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