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TiO2/CeO2对Ni基激光熔覆层组织和性能的影响
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作者 任仲贺 武美萍 +2 位作者 李广阳 夏思海 唐又红 《激光与光电子学进展》 CSCD 北大核心 2019年第7期196-202,共7页
通过同步送粉方式在Q235钢基材表面制备了添加不同质量分数纳米TiO2和CeO2的Ni基激光熔覆层,分析了熔覆层的表面形貌、显微组织和物相组成,并测定了熔覆层的硬度和耐腐蚀性。结果表明,在Ni基合金粉末中同时加入TiO2和CeO2,可以充分发挥... 通过同步送粉方式在Q235钢基材表面制备了添加不同质量分数纳米TiO2和CeO2的Ni基激光熔覆层,分析了熔覆层的表面形貌、显微组织和物相组成,并测定了熔覆层的硬度和耐腐蚀性。结果表明,在Ni基合金粉末中同时加入TiO2和CeO2,可以充分发挥二者的性能,得到组织均匀细密、无裂纹、耐腐蚀性较高的熔覆层,也可改善Ni基激光熔覆层的组织结构并提高其性能。 展开更多
关键词 激光光学 激光熔覆 Ni基合金:显微组织 显微硬度 耐腐蚀性
1060Al高频微振激光焊接接头气孔及组织 预览
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作者 蔡遵武 卢庆华 +1 位作者 张成 张巍 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第1期53-58,163共7页
采用激光和高频微振相耦合的方法焊接5mm厚的1060Al,研究振动对焊缝成形、气孔尺寸、数量和分布、显微组织及显微硬度的影响规律,并研究了熔池的流动状态对气孔位置分布的影响.结果表明,当其它激光工艺参数一定,振动频率为1173Hz时,组... 采用激光和高频微振相耦合的方法焊接5mm厚的1060Al,研究振动对焊缝成形、气孔尺寸、数量和分布、显微组织及显微硬度的影响规律,并研究了熔池的流动状态对气孔位置分布的影响.结果表明,当其它激光工艺参数一定,振动频率为1173Hz时,组织晶粒细化最为明显,焊缝宏观成形较好,焊接接头可获得最佳表面外观,焊缝中心平均显微硬度从无振动条件下的27.2HV增加到有振动条件下的29.4HV,提高8.1%.振动频率为923Hz时,气孔能够有效地得到抑制.振动影响熔池的流动与激光匙孔的稳定性,与焊缝气孔形成具有一定的相关性,表现在气孔逐渐向焊缝表面逸出. 展开更多
关键词 激光 高频微振 气孔 显微组织 显微硬度
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稳态磁场对激光熔注尖角WC涂层颗粒分布及显微组织的影响 预览
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作者 胡晓冬 朱秀晖 +3 位作者 胡勇 王梁 陈智君 姚建华 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第2期54-61,共8页
目的研究稳态磁场对激光熔注尖角WC涂层中WC颗粒分布及涂层显微组织的影响。方法利用稳态磁场辅助激光熔注技术,在316L不锈钢基板上制备了WC/316L复合涂层。采用光学显微镜(OM)对涂层横截面形貌进行分析,采用扫描电镜(SEM)观察涂层显微... 目的研究稳态磁场对激光熔注尖角WC涂层中WC颗粒分布及涂层显微组织的影响。方法利用稳态磁场辅助激光熔注技术,在316L不锈钢基板上制备了WC/316L复合涂层。采用光学显微镜(OM)对涂层横截面形貌进行分析,采用扫描电镜(SEM)观察涂层显微组织结构和特征,采用能谱仪(EDS)对涂层元素分布进行分析,采用维氏硬度计对涂层的显微硬度进行测定。结果未施加稳态磁场的涂层中WC颗粒均匀分布,涂层主要由鱼骨状的共晶组织组成,在涂层的顶部出现了十字花状的过共晶组织。施加稳态磁场后,涂层横截面形貌发生明显改变,涂层深度减小,宽度增大,WC颗粒主要分布在涂层底部。涂层顶部由细长的树枝状组织组成;在涂层中部,树枝状组织变短变粗;在涂层底部,转变为大量的十字花状组织。施加稳态磁场后,涂层的平均显微硬度由未加磁场时的394HV0.3提高到478HV0.3。结论稳态磁场能有效作用于熔池,通过抑制熔池的流动来改变WC颗粒的受力状况以及熔池的传热、传质情况,最终改变熔池中WC颗粒的分布状态和涂层的显微组织。 展开更多
关键词 激光熔注 稳态磁场 横截面形貌 尖角WC颗粒 显微组织 显微硬度
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氩弧熔覆铁基梯度熔覆层的显微组织与性能
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作者 时海芳 杨兆方 +1 位作者 梁晨 杨志华 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2019年第5期58-61,共4页
利用钨极氩弧熔覆技术在45钢上堆焊了由工作层和M2过渡层组成的铁基梯度熔覆层,研究了梯度熔覆层的显微组织、热膨胀性能、显微硬度、残余应力和抗热震性能,并与单一熔覆层的进行了对比。结果表明:与单一熔覆层相比,梯度熔覆层结构致密... 利用钨极氩弧熔覆技术在45钢上堆焊了由工作层和M2过渡层组成的铁基梯度熔覆层,研究了梯度熔覆层的显微组织、热膨胀性能、显微硬度、残余应力和抗热震性能,并与单一熔覆层的进行了对比。结果表明:与单一熔覆层相比,梯度熔覆层结构致密无孔洞;单一熔覆层的截面硬度在距表面2mm时突然降低,而梯度熔覆层截面硬度由表面向基体呈梯度降低;梯度熔覆层热膨胀系数匹配度更优,截面残余应力更低,抗热震性能更好。 展开更多
关键词 显微组织 显微硬度 热膨胀系数 残余应力 抗热震性能 铁基梯度熔覆层
两侧分别单、双道MIG焊接A7N01铝合金T形接头的显微组织与性能
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作者 顾佳星 杨尚磊(指导) +1 位作者 段晨风 熊琦 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2019年第4期59-63,共5页
采用熔化极惰性气体保护焊(MIG焊)工艺对A7N01铝合金T形接头两侧分别进行单、双道焊接,研究了接头的显微组织、显微硬度和疲劳性能,分析了单、双道焊接的影响。结果表明:单道焊侧从熔合区至焊缝中心的显微组织依次由细晶、柱状晶和等轴... 采用熔化极惰性气体保护焊(MIG焊)工艺对A7N01铝合金T形接头两侧分别进行单、双道焊接,研究了接头的显微组织、显微硬度和疲劳性能,分析了单、双道焊接的影响。结果表明:单道焊侧从熔合区至焊缝中心的显微组织依次由细晶、柱状晶和等轴晶组成,双道焊侧熔合线附近的显微组织与单道焊侧的相似,在两道焊缝交界处形成了柱状晶,且第一道焊缝的柱状晶相对粗大;接头两侧的母材区均存在软化区,且单道焊侧的软化程度更明显;两侧分别为单、双道焊接接头的疲劳寿命比两侧均单道焊的短,疲劳裂纹萌生于焊趾表面并向内部扩展,断口呈现准解理断裂和韧性断裂的混合断裂模式。 展开更多
关键词 A7N01铝合金 T形接头 显微组织 显微硬度 疲劳寿命
P92钢奥氏体化后的冷却方式对650℃时效组织及硬度稳定性的影响 预览
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作者 钟蛟 彭志方 +3 位作者 陈方玉 彭芳芳 刘省 石振斌 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第1期119-124,共6页
采用扫描电镜二次电子/背散射成像模式(SEM-SE/BSE)、能谱分析(EDS)和复相分离技术(MPST)研究P92钢试样于1060℃/1h奥氏体化后以不同方式冷却(空冷/置炉门口冷:缓冷)经760℃/2h回火(空冷)后再经650℃时效后的组织及硬度的稳定性。结果表... 采用扫描电镜二次电子/背散射成像模式(SEM-SE/BSE)、能谱分析(EDS)和复相分离技术(MPST)研究P92钢试样于1060℃/1h奥氏体化后以不同方式冷却(空冷/置炉门口冷:缓冷)经760℃/2h回火(空冷)后再经650℃时效后的组织及硬度的稳定性。结果表明:P92钢时效后的显微组织均为基体相与析出相(M23C6相和Laves相);奥氏体化后冷却方式对650℃时效后组织及试样硬度有明显影响:缓冷时效试样的析出总量大而硬度低,且Laves相的体积分数/颗粒粗化倾向明显较大,M23C6相体积分数较小;在650℃时效1000h和3000h期间,空/缓冷时效试样的硬度基本不变/下降;此外,650℃时效试样组织及硬度的稳定性与过冷奥氏体及马氏体的稳定性有关。因此,工业现场管道奥氏体化后应尽快散热。 展开更多
关键词 P92钢 奥氏体化 冷却方式 时效处理 显微组织 显微硬度
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高压扭转工艺对TA15钛合金组织和性能的影响
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作者 薛克敏 孙建辉 +2 位作者 纪小虎 郭威威 李萍 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2019年第4期1189-1194,共6页
通过高压扭转工艺制备不同扭转圈数的TA15试样,利用金相观察、X射线衍射分析和显微硬度测试,分析高压扭转工艺对TA15钛合金组织和性能的影响。结果表明,变形后试样显微组织沿径向分布不均匀,随着扭转圈数增加,组织中粗大的初生等轴α相... 通过高压扭转工艺制备不同扭转圈数的TA15试样,利用金相观察、X射线衍射分析和显微硬度测试,分析高压扭转工艺对TA15钛合金组织和性能的影响。结果表明,变形后试样显微组织沿径向分布不均匀,随着扭转圈数增加,组织中粗大的初生等轴α相逐渐减少,晶粒细化效果明显,材料在(200)晶面出现择优取向;高压扭转变形后,材料的亚晶尺寸减小,微观应变和位错密度显著增加;变形后试样的显微硬度显著提高,且随着扭转圈数的增加,硬度逐渐增加,扭转圈数大于4圈时,显微硬度值趋于饱和。 展开更多
关键词 TA15钛合金 高压扭转 显微组织 显微硬度
不同焊接方法焊接Ti-22Al-25Nb合金 预览
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作者 邵玲 崔恩红 《中国材料进展》 CAS CSCD 北大核心 2019年第3期286-290,共5页
脉冲钨极惰性气体焊接方法、活性剂钨极惰性气体焊接方法和超音频脉冲钨极惰性气体焊接方法分别用于焊接Ti-22Al-25Nb合金。对不同焊接方法获得的焊接接头进行显微组织观察、拉伸性能测试和显微硬度测量。脉冲钨极惰性气体焊接接头的熔... 脉冲钨极惰性气体焊接方法、活性剂钨极惰性气体焊接方法和超音频脉冲钨极惰性气体焊接方法分别用于焊接Ti-22Al-25Nb合金。对不同焊接方法获得的焊接接头进行显微组织观察、拉伸性能测试和显微硬度测量。脉冲钨极惰性气体焊接接头的熔合区中柱状晶很少,热影响区中晶界严重过烧;活性剂钨极惰性气体焊接接头完全焊透,在其熔合区的柱状晶是无序排列的;超音频脉冲钨极惰性气体焊接接头的焊缝中心有一小块区域是等轴晶,且在热影响区附近没有明显的晶界过烧现象。通过分析比较观察和测试的结果,发现使用超音频脉冲钨极惰性气体焊接方法获得的焊接接头是最优的,具有最高的抗拉强度和显微硬度。 展开更多
关键词 TI-22AL-25NB合金 焊接方法 显微结构 拉伸性能 显微硬度
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DJ5003焊条堆焊金属的显微组织及耐磨性能研究 预览
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作者 章友谊 杜东方 周博芳 《焊接技术》 2019年第3期30-33,共4页
采用DJ5003堆焊焊条在45钢表面制备了不同堆焊层数的合金,使用OM,SEM,显微硬度计、磨损试验机等设备对堆焊金属的组织性能进行了测试分析。研究表明,堆焊接头冶金结合良好,DJ5003焊条堆焊合金的显微组织由马氏体、残余奥氏体和碳化物等... 采用DJ5003堆焊焊条在45钢表面制备了不同堆焊层数的合金,使用OM,SEM,显微硬度计、磨损试验机等设备对堆焊金属的组织性能进行了测试分析。研究表明,堆焊接头冶金结合良好,DJ5003焊条堆焊合金的显微组织由马氏体、残余奥氏体和碳化物等组成,随着堆焊层数的增加,堆焊层金属中马氏体和碳化物越来越细小、数量越来越多,且分布更均匀;堆焊层金属的显微硬度明显高于基体材料,且随着堆焊层数的增加,基体材料的稀释作用越来越小,堆焊层金属的硬度逐渐增高,而磨损量显著降低,当堆焊3层时,堆焊层金属的平均显微硬度达到HV776.4,而磨损量仅为0.303 g,磨痕犁沟最浅,耐磨性最好。 展开更多
关键词 DJ5003堆焊焊条 堆焊 显微组织 显微硬度 耐磨性
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等离子喷涂参数对Al2O3-13wt%TiO2涂层组织及硬度的影响
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作者 杨红亮 李新梅 李启东 《热加工工艺》 北大核心 2019年第2期132-134,139共4页
采用大气等离子喷涂技术(APS)和正交试验法优化Q235钢基体上的微米Al2O3-13wt%TiO2涂层。借助扫描电镜、X射线衍射仪、划痕测试仪和显微硬度计对涂层进行了分析。结果表明:优化后该涂层组织结构致密,无明显裂纹。优化后涂层的附着力平... 采用大气等离子喷涂技术(APS)和正交试验法优化Q235钢基体上的微米Al2O3-13wt%TiO2涂层。借助扫描电镜、X射线衍射仪、划痕测试仪和显微硬度计对涂层进行了分析。结果表明:优化后该涂层组织结构致密,无明显裂纹。优化后涂层的附着力平均值为85.9 N,平均硬度为1133 HV。 展开更多
关键词 等离子喷涂 Ni/Al涂层 Al2O3-13wt%TiO2涂层 显微组织 显微硬度
准干式电火花表面强化TC4强化层显微裂纹研究 预览
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作者 刘士杰 蔡兰蓉 +1 位作者 李敏 赵俊领 《制造技术与机床》 北大核心 2019年第3期100-103,共4页
利用混粉准干电火花表面强化技术对TC4合金进行表面强化,对不同加工条件下的强化层表面裂纹分布情况进行了分析,结果表明:石墨电极正极性强化层裂纹要多于负极性;随峰值电流、脉冲宽度的增加,裂纹数量、长度密度呈增加趋势;强化层裂纹... 利用混粉准干电火花表面强化技术对TC4合金进行表面强化,对不同加工条件下的强化层表面裂纹分布情况进行了分析,结果表明:石墨电极正极性强化层裂纹要多于负极性;随峰值电流、脉冲宽度的增加,裂纹数量、长度密度呈增加趋势;强化层裂纹主要为分散性分布的短裂纹,分布于熔融枝状物较细部分、叠加边缘及气孔缺陷处;在峰值电流6.6~8.2A、脉宽80~100μs、负极性加工条件下裂纹萌生数量较少,强化层硬度性能最好。 展开更多
关键词 混粉准干式电火花 TC4钛合金 显微裂纹 显微硬度
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激光熔覆钴基合金非对称宏观形貌形成机理及微观特性研究
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作者 江国业 李敏 +1 位作者 徐平 庞铭 《激光与光电子学进展》 CSCD 北大核心 2019年第8期159-164,共6页
采用YLS-3000光纤激光器开展了激光熔覆钴基高温合金实验,通过光学显微镜、显微硬度计表征了激光熔覆钴基高温合金的宏观形貌、显微组织和显微硬度。结果表明:由于激光熔覆过程前序熔覆对后续熔覆有预热作用,在不同激光熔覆参数作用下,... 采用YLS-3000光纤激光器开展了激光熔覆钴基高温合金实验,通过光学显微镜、显微硬度计表征了激光熔覆钴基高温合金的宏观形貌、显微组织和显微硬度。结果表明:由于激光熔覆过程前序熔覆对后续熔覆有预热作用,在不同激光熔覆参数作用下,熔覆层的宽度分别由起始的4.84,5.17,5.88mm逐渐过渡到熔覆末尾的5.28,6.61,6.78mm,激光熔覆区域的上表面形貌为喇叭形;由于激光熔覆的送粉方向和相邻的激光熔覆对基体的预热作用,激光熔覆形貌为非对称性月牙形;在表面熔覆层中心区域可观察到等轴晶,在内部熔覆层中部可观察到非均匀树枝晶。由于激光熔覆过程的非平衡凝固、不同区域的加热和冷却速度差异,熔覆层的硬度呈现非均匀性分布,且都高于基体硬度。 展开更多
关键词 激光加工 激光熔覆 钴基合金 宏观形貌 显微组织 显微硬度
TC4盘铣开槽加工变质层实验研究 预览
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作者 朱德荣 张莉洁 +1 位作者 辛红敏 杨建军 《组合机床与自动化加工技术》 北大核心 2019年第5期146-151,共6页
设计三因素三水平TC4盘铣开槽正交实验,DEWESOFT独立多功能测试系统同时采集切削力和切削温度信号,为加工表面状态改变提供基本理论依据, 600 MRD数显洛式硬度计进行显微硬度测量,莱卡S6D显微镜进行金相组织分析,研究TC4盘铣表面变质层... 设计三因素三水平TC4盘铣开槽正交实验,DEWESOFT独立多功能测试系统同时采集切削力和切削温度信号,为加工表面状态改变提供基本理论依据, 600 MRD数显洛式硬度计进行显微硬度测量,莱卡S6D显微镜进行金相组织分析,研究TC4盘铣表面变质层规律及工艺参数对变质层的影响规律。针对表面残余应力研究发现,盘铣TC4表面均为压应力,主要由铣削加工过程中后刀面与工件摩擦产生的挤光效应引起。针对表层显微硬度及显微组织研究发现,不同工艺参数加工表面发生了严重的拉伸变形,微观组织由初始等轴组织α相转变为α+β双态组织或魏氏组织,使材料硬度增大。试验结果表明:各因素对变质层的影响程度依次为铣削速度>切削深度>进给速度,变质层随着铣削速度的增大逐渐减小,随着切削深度和进给速度的增大逐渐增大。 展开更多
关键词 TC4钛合金 盘铣 变质层 显微硬度 显微组织
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真空熔覆原位自生WxC/Ni基复合涂层的组织及耐磨性能 预览
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作者 张春华 张瀚方 +2 位作者 刘凯 谭俊哲 张松 《沈阳工业大学学报》 CAS 北大核心 2019年第1期25-30,共6页
为了提高煤油泵的使用寿命,利用真空熔覆技术在316L不锈钢表面原位合成了WxC/Ni基复合涂层.采用扫描电子显微镜、能谱仪、X射线衍射仪研究了复合涂层的显微组织和相组成,并对其进行了硬度测量和摩擦性能试验.结果表明,复合涂层组织细密... 为了提高煤油泵的使用寿命,利用真空熔覆技术在316L不锈钢表面原位合成了WxC/Ni基复合涂层.采用扫描电子显微镜、能谱仪、X射线衍射仪研究了复合涂层的显微组织和相组成,并对其进行了硬度测量和摩擦性能试验.结果表明,复合涂层组织细密且与基材呈冶金结合.复合涂层主要由γ-Ni固溶体、原位生成的WxC、(Cr,Fe)7C3和Cr7C3相组成,且WxC相弥散分布在γ-Ni固溶体中.复合涂层的硬度约为316L不锈钢基材的4倍,相对耐磨性约为基材的37倍. 展开更多
关键词 真空熔覆 原位自生 镍基合金 碳化钨 复合涂层 显微组织 显微硬度 摩擦磨损
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激光沉积制造TC4/TC11直接过渡界面组织及性能研究
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作者 何波 刘杰 +1 位作者 杨光 韦华 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2019年第1期293-299,共7页
通过激光沉积制造(LDM)技术制备了TC4/TC11双合金直接过渡试样,并对其进行了去应力及固溶时效热处理。采用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、万能试验机和硬度计对试样的显微组织和拉伸断口进行了观察,并对其拉伸性能和显微硬度进... 通过激光沉积制造(LDM)技术制备了TC4/TC11双合金直接过渡试样,并对其进行了去应力及固溶时效热处理。采用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、万能试验机和硬度计对试样的显微组织和拉伸断口进行了观察,并对其拉伸性能和显微硬度进行了测试及分析。结果表明,沉积态TC4/TC11双合金过渡处网篮组织差异大,去应力退火后的组织均匀,经固溶时效处理后组织粗大且差异明显;对去应力退火后的试样进行了室温拉伸,TC4/TC11双合金直接过渡处的抗拉强度与TC4抗拉强度相近,TC4/TC11双合金直接过渡处的塑性低,拉伸断口为韧性断口,室温拉伸的断口均断在TC4钛合金一侧,证明了TC4/TC11双合金直接过渡界面的性能良好;对该双合金直接过渡处的组织分析解释了其硬度变化的趋势。 展开更多
关键词 激光沉积制造 钛合金 显微组织 拉伸性能 显微硬度
选区激光熔化4Cr5MoSiV1模具钢显微组织及显微硬度研究
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作者 陈帅 陶凤和 贾长治 《中国激光》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第1期131-139,共9页
采用选区激光熔化(SLM)技术制备4Cr5MoSiV1模具钢试样,研究激光线能量密度η对显微组织、碳元素损耗及显微硬度的影响。研究表明:SLM成型4Cr5MoSiV1模具钢试样的显微组织主要为马氏体和少量残余奥氏体。脱碳反应、飞溅行为和元素烧蚀共... 采用选区激光熔化(SLM)技术制备4Cr5MoSiV1模具钢试样,研究激光线能量密度η对显微组织、碳元素损耗及显微硬度的影响。研究表明:SLM成型4Cr5MoSiV1模具钢试样的显微组织主要为马氏体和少量残余奥氏体。脱碳反应、飞溅行为和元素烧蚀共同造成碳元素的损耗,当η=950J·m-1时,碳元素损耗率高达17.7%。随着η的增加,试样的晶粒尺寸增大、碳元素损耗率升高、马氏体含量降低;在同一η下,试样过渡区的晶粒尺寸最小、碳元素损耗率最低,而热影响区的晶粒尺寸最大、碳元素损耗率最高。随着η的减小,孔隙缺陷增多;当η过大时,试样将出现冷裂纹缺陷。当η=905J·m-1时,试样显微组织均匀,致密度高,具有较高的显微硬度(熔池中心区域为710.3HV,过渡区为732.4HV)。 展开更多
关键词 激光技术 选区激光熔化 模具钢 显微组织 元素损耗 显微硬度
固溶时间对激光选区熔化AlSi10Mg显微组织及显微硬度的影响 预览
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作者 沙春生 刘海英 +2 位作者 王联凤 赵伟 孙靖 《宇航材料工艺》 CAS CSCD 北大核心 2019年第2期54-58,共5页
采用SEM、EDS、显微硬度等分析方法研究了535℃固溶温度下不同固溶时间对激光选区熔化(Selective laser melting)AlSi10Mg铝合金显微组织及显微硬度的影响。结果表明,在535℃固溶温度下,由纳米尺寸网状Al-Si共晶和过饱和α-Al固溶体组... 采用SEM、EDS、显微硬度等分析方法研究了535℃固溶温度下不同固溶时间对激光选区熔化(Selective laser melting)AlSi10Mg铝合金显微组织及显微硬度的影响。结果表明,在535℃固溶温度下,由纳米尺寸网状Al-Si共晶和过饱和α-Al固溶体组成的激光选区熔化AlSi10Mg显微组织对固溶时间非常敏感,固溶2min后熔池边界及网状共晶组织消失,固溶5min后共晶Si便发生明显球化,共晶Si尺寸随着固溶时间的延长而增大。伴随着显微组织的变化,AlSi10Mg的显微硬度从固溶前的HV(119±3.2)迅速降低,并随着固溶时间的延长最终稳定在HV57左右。 展开更多
关键词 AlSi10Mg 激光选区熔化 固溶时间 显微组织 显微硬度
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人体下腰椎显微骨硬度分布特征研究
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作者 张晓娟 殷兵 +5 位作者 王建朝 李升 刘国彬 胡祖圣 吴卫卫 张英泽 《中国脊柱脊髓杂志》 CAS CSCD 北大核心 2019年第4期343-347,共5页
目的:探讨人体下腰椎显微骨硬度的分布特征。方法:选取三具新鲜尸体捐献者,取出L3~L5椎体后剔除软组织。按脊柱两柱理论将椎体分为椎体区和附件区,并使用高精慢速锯,于椎体区垂直上下终板切割4片,右侧附件区沿椎弓根长轴切割1片,左侧附... 目的:探讨人体下腰椎显微骨硬度的分布特征。方法:选取三具新鲜尸体捐献者,取出L3~L5椎体后剔除软组织。按脊柱两柱理论将椎体分为椎体区和附件区,并使用高精慢速锯,于椎体区垂直上下终板切割4片,右侧附件区沿椎弓根长轴切割1片,左侧附件区沿上下关节突长轴切割(1片),将骨骼制备成若干厚约3mm的骨组织切片,并经砂纸打磨。9块椎骨共计产生54分骨组织切片(椎体区36片,附件区18片)。应用维氏方法测量骨切片不同区域骨皮质和骨松质的显微硬度值(单位:HV)。采用50g力加载50s、维持12s的标准操作方法测定,每一个区域选取5个有效硬度值,取平均值作为该区域的硬度值。每块椎体选取11个区域,9块椎体共进行495次有效压痕实验并取得显微硬度值,观测不同部位显微骨硬度分布特征。结果:下腰椎硬度范围为20.7~48.8HV,其中皮质骨骨硬度为32.86±5.35HV,松质骨骨硬度为31.25±3.55HV;其中皮质骨平均硬度为32.11±5.17HV,附件区皮质骨平均硬度为33.46±5.43HV;椎体区松质骨平均硬度为30.41±3.07HV,附件区松质骨平均硬度为32.10±3.83HV,附件区皮质骨骨硬度/松质骨骨硬度均高于椎体区,差异具有统计学意义(P<0.05);L3~L5不同受试者下腰椎同一部位的骨硬度数值不同,但是部位之间的变化规律与整体一致。结论:下腰椎不同部位的显微骨硬度值存在显著差异,附件区皮质骨和松质骨骨硬度分别高于椎体区皮质骨和松质骨骨硬度。 展开更多
关键词 腰椎 显微硬度 显微压痕技术 生物力学
退火温度对H13钢等离子堆焊Ni60/WC覆层组织和硬度的影响
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作者 陈稳 王华君 +1 位作者 谢冰 周春杨 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第2期131-136,共6页
采用等离子堆焊技术在H13钢基体表面上制备了Ni60/WC复合覆层。研究了退火温度对基体、热影响区和Ni60/WC复合覆层组织、硬度的影响。结果表明:经退火处理后消除了覆层裂纹敏感性,WC分布得到改善。800℃退火后花瓣状枝晶得到细化,组织... 采用等离子堆焊技术在H13钢基体表面上制备了Ni60/WC复合覆层。研究了退火温度对基体、热影响区和Ni60/WC复合覆层组织、硬度的影响。结果表明:经退火处理后消除了覆层裂纹敏感性,WC分布得到改善。800℃退火后花瓣状枝晶得到细化,组织更为均匀。焊态下覆层热影响区组织主要由粗大片状马氏体和板条马氏体以及残留奥氏体组成,600℃退火后热影响区组织主要由板条状铁素体、针状铁素体和颗粒状渗碳体组成,800℃退火后热影响区组织主要由等轴状铁素体和粒状渗碳体组成,退火处理后热影响区组织得到明显改善。经过600℃退火后覆层硬度略微下降,淬硬区得到缓和;800℃退火后覆层硬度分布均匀,淬硬区消失,基体到覆层过渡处的硬度呈梯度上升,进而改善了基体与覆层之间的结合,提高了覆层的力学性能。 展开更多
关键词 退火温度 粉末等离子堆焊 Ni60/WC复合覆层 显微组织 显微硬度
Ti811表面激光熔覆复合涂层的微观组织及摩擦磨损性能
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作者 刘亚楠 孙荣禄 +2 位作者 牛伟 张天刚 谭金花 《中国激光》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第1期157-165,共9页
通过激光熔覆技术在Ti811钛合金表面制备了Ti基复合涂层,研究了涂层的物相组成、微观组织、显微硬度及摩擦磨损性能,分析了TiB2-TiC复合镶嵌结构的形成机理。结果表明:涂层主要由增强相TiC和TiB2、金属间化合物Ti2Ni以及基底α-Ti组成;T... 通过激光熔覆技术在Ti811钛合金表面制备了Ti基复合涂层,研究了涂层的物相组成、微观组织、显微硬度及摩擦磨损性能,分析了TiB2-TiC复合镶嵌结构的形成机理。结果表明:涂层主要由增强相TiC和TiB2、金属间化合物Ti2Ni以及基底α-Ti组成;TiB2的(0001)面和TiC的(111)面之间的错配度仅为1.057%,TiB2可以作为TiC最有效的异质形核的核心,形成TiB2-TiC复合结构;弥散强化、固溶强化和细晶强化效应使得涂层的显微硬度可达617HV,为Ti811钛合金的1.62倍;涂层具有良好的摩擦磨损性能,磨损体积、磨损深度和平均摩擦因数分别为175×10-3 mm3、80.13μm和0.39,磨损体积较基体约下降了26%。 展开更多
关键词 材料 激光熔覆 Ti811钛合金 微观组织 错配度 显微硬度 耐磨损性能
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