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DJ5003焊条堆焊金属的显微组织及耐磨性能研究 预览
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作者 章友谊 杜东方 周博芳 《焊接技术》 2019年第3期30-33,共4页
采用DJ5003堆焊焊条在45钢表面制备了不同堆焊层数的合金,使用OM,SEM,显微硬度计、磨损试验机等设备对堆焊金属的组织性能进行了测试分析。研究表明,堆焊接头冶金结合良好,DJ5003焊条堆焊合金的显微组织由马氏体、残余奥氏体和碳化物等... 采用DJ5003堆焊焊条在45钢表面制备了不同堆焊层数的合金,使用OM,SEM,显微硬度计、磨损试验机等设备对堆焊金属的组织性能进行了测试分析。研究表明,堆焊接头冶金结合良好,DJ5003焊条堆焊合金的显微组织由马氏体、残余奥氏体和碳化物等组成,随着堆焊层数的增加,堆焊层金属中马氏体和碳化物越来越细小、数量越来越多,且分布更均匀;堆焊层金属的显微硬度明显高于基体材料,且随着堆焊层数的增加,基体材料的稀释作用越来越小,堆焊层金属的硬度逐渐增高,而磨损量显著降低,当堆焊3层时,堆焊层金属的平均显微硬度达到HV776.4,而磨损量仅为0.303 g,磨痕犁沟最浅,耐磨性最好。 展开更多
关键词 DJ5003堆焊焊条 堆焊 显微组织 显微硬度 耐磨性
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2195-T8铝锂合金搅拌摩擦焊接头组织与力学性能 预览
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作者 王雷 王惠苗 +2 位作者 马方园 王非凡 孟占兴 《焊接》 2019年第3期24-27,I0025共5页
对8mm厚度2195铝锂合金进行了搅拌摩擦焊平板对接焊试验,利用光学显微镜和扫描电镜观察分析了焊接接头的显微组织和断口形貌特征,并对接头常温、低温拉伸性能和显微硬度进行了测试。结果表明,接头整体上宽下窄,呈V字形,由焊核区、热力... 对8mm厚度2195铝锂合金进行了搅拌摩擦焊平板对接焊试验,利用光学显微镜和扫描电镜观察分析了焊接接头的显微组织和断口形貌特征,并对接头常温、低温拉伸性能和显微硬度进行了测试。结果表明,接头整体上宽下窄,呈V字形,由焊核区、热力影响区、热影响区和轴肩影响区组成;-196℃条件下,接头抗拉强度及断后伸长率分别达到母材的71.8%,53.8%;焊件的硬度分布形貌均呈W状,其中焊核区微观硬度最高,热影响区微观硬度最低;接头断裂位置均位于热影响区附近,断裂特征属于典型的韧性断裂。 展开更多
关键词 2195铝锂合金 搅拌摩擦焊 力学性能 显微组织
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不等厚DP1180/DP590双相钢激光拼焊接头的显微组织与力学性能
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作者 尚庆慧 舒滢 +3 位作者 王国栋 邢飞 李雅馨 郭学鹏 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2019年第3期44-49,共6页
对1.2mm厚DP1180双相钢板和1.5mm厚DP590双相钢板进行激光拼焊,研究了接头的显微组织和力学性能。结果表明:接头焊缝表面基本无飞溅现象,成形质量良好;焊缝区由粗大柱状晶组成,为板条状马氏体和铁素体的双相组织;热影响区可分为临界区... 对1.2mm厚DP1180双相钢板和1.5mm厚DP590双相钢板进行激光拼焊,研究了接头的显微组织和力学性能。结果表明:接头焊缝表面基本无飞溅现象,成形质量良好;焊缝区由粗大柱状晶组成,为板条状马氏体和铁素体的双相组织;热影响区可分为临界区、细晶区和粗晶区,其组织均由马氏体和铁素体组成,DP1180钢侧的热影响区比DP590钢侧的宽;接头焊缝区的显微硬度最高,平均值达369HV;接头拉伸时均在母材DP590钢中断裂,其抗拉强度与DP590钢的相同,伸长率为14.7%,约为DP590钢的一半。 展开更多
关键词 不等厚 双相钢 激光拼焊 显微组织 力学性能
Ti811合金表面激光熔覆涂层微观组织及性能研究
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作者 刘亚楠 孙荣禄 +1 位作者 张天刚 牛伟 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第2期123-132,共10页
目的研究Ti811合金表面激光熔覆涂层的微观组织及磨损性能。方法利用激光熔覆技术,在Ti811合金表面激光熔覆原位合成了TiC+TiB2增强镍基复合涂层。利用X射线衍射仪(XRD)、扫描电镜(SEM)、电子探针(EPMA)、显微硬度计和摩擦磨损试验机,... 目的研究Ti811合金表面激光熔覆涂层的微观组织及磨损性能。方法利用激光熔覆技术,在Ti811合金表面激光熔覆原位合成了TiC+TiB2增强镍基复合涂层。利用X射线衍射仪(XRD)、扫描电镜(SEM)、电子探针(EPMA)、显微硬度计和摩擦磨损试验机,系统地研究了熔覆层的物相组成、显微组织、显微硬度及摩擦磨损性能,并利用二维点阵错配度理论对TiC的细化机理进行分析。结果激光熔覆涂层与基体呈良好的冶金结合,熔覆层生成物相主要由TiC、TiB2、Ti2Ni和γ-Ni组成,其中TiC呈等轴枝晶状和花瓣状,Y2O3的(111)面与TiC的(110)面之间的二维点阵错配度为6.813%,Y2O3作为TiC的非均质形核核心为中等有效。熔覆层的平均显微硬度为913.93HV0.5,约为基体Ti811硬度的2.4倍。熔覆层摩擦系数稳定在0.45~0.52之间,磨损机理主要为粘着磨损与磨粒磨损。结论采用激光熔覆技术能够在Ti811合金表面成功制备Ni基复合增强涂层。熔覆层中Y2O3颗粒具有细晶强化、弥散强化、增加形核率的作用,熔覆层具有较高的显微硬度与良好的耐磨损性能。 展开更多
关键词 激光熔覆 TI811合金 稀土 Y2O3 显微组织 磨损性能
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稀土元素Nd对ZM6镁合金力学性能的影响 预览
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作者 艾江 《陶瓷》 CAS 2019年第3期31-37,共7页
笔者主要研究稀土元素Nd对ZM6镁合金力学性能的影响,通过浇筑不同Nd含量的ZM6试棒及显微组织腐蚀试样来研究其显微组织、成分分析,找出镁合金在室温下最高抗拉强度时的Nd含量。Nd可在一定程度上细化ZM6合金组织,且热处理后的细化效果与... 笔者主要研究稀土元素Nd对ZM6镁合金力学性能的影响,通过浇筑不同Nd含量的ZM6试棒及显微组织腐蚀试样来研究其显微组织、成分分析,找出镁合金在室温下最高抗拉强度时的Nd含量。Nd可在一定程度上细化ZM6合金组织,且热处理后的细化效果与铸态相近,但热处理后出现了富锌相颗粒,随Nd含量的增加,富锌相颗粒尺寸增大。试验结果表明,局部基体Nd、Zr、Zn的含量极低,Mg的含量几乎是百分之百,加入的合金元素主要集中在晶界上,从成分分析以及Mg的相图来看,晶界上的析出物为Mg、Nd、Zn组成的Mg12(Nd,Zn)相。热处理能改善ZM6合金晶界状态,使Nd元素在组织内弥敞分布,从而提高晶界强度,使合金性能提高。ZM6合金的硬度随着Nd含量的增加而增加。随着Nd含量的增加,合金的室温抗拉强度增加。当Nd含量超过3.0%时,ZM6镁合金的室温拉伸强度有下降趋势。 展开更多
关键词 显微组织 成分分析 抗拉强度 晶界状态
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RE对铸造Al-6Zn-2.5Mg-1.8Cu合金热裂倾向性的影响
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作者 马士平 闫成鑫 +2 位作者 于宝义 郑黎 李润霞 《特种铸造及有色合金》 CAS 北大核心 2019年第3期326-330,共5页
在铸造Al-6Zn-2.5Mg-1.8Cu合金中分别加入0、0.05%、0.1%和0.15%的RE,研究了RE对合金的热裂倾向、微观组织和力学性能的影响。结果表明,RE的加入可细化晶粒尺寸,提高合金的力学性能,降低合金的热裂倾向。在加入范围内,RE含量为0.1%时,... 在铸造Al-6Zn-2.5Mg-1.8Cu合金中分别加入0、0.05%、0.1%和0.15%的RE,研究了RE对合金的热裂倾向、微观组织和力学性能的影响。结果表明,RE的加入可细化晶粒尺寸,提高合金的力学性能,降低合金的热裂倾向。在加入范围内,RE含量为0.1%时,热裂倾向性最低,晶粒尺寸最小,力学性能最佳,合金的抗拉强度和伸长率分别为180MPa和3%。 展开更多
关键词 Al-6Zn-2.5Mg-1.8Cu合金 RE 热裂倾向性 显微组织 力学性能
等温退火工艺对2205钢耐点蚀性能的影响
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作者 石树坤 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第3期184-187,共4页
通过借助光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)及挂片耐点腐蚀试验,研究了2205钢经过等温退火后其抗点蚀性能的变化。结果表明:当材料在650℃进行等温退火24 h后,材料的耐点腐蚀性能大大下降,经进一步分析,其主要原因与铁素体相、奥氏体相两... 通过借助光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)及挂片耐点腐蚀试验,研究了2205钢经过等温退火后其抗点蚀性能的变化。结果表明:当材料在650℃进行等温退火24 h后,材料的耐点腐蚀性能大大下降,经进一步分析,其主要原因与铁素体相、奥氏体相两相晶界处生成的析出沉淀相R相直接相关;当材料在550℃进行等温退火24 h后,显微组织未发生明显变化。 展开更多
关键词 2205钢 等温退火 显微组织 点腐蚀 R相
时效工艺对17-4PH不锈钢性能及组织的影响 预览
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作者 高海亮 梁盈 +1 位作者 王红 胡冰 《热处理》 CAS 2019年第1期36-38,共3页
对17-4PH钢(一种沉淀硬化不锈钢),进行了1040℃油冷的固溶处理,随后于590℃进行一次和二次时效,以及590℃时效后再在590~640℃二次时效。检测了钢的力学性能和显微组织。结果表明:一次和二次时效的钢的组织均为板条状马氏体,但二次时效... 对17-4PH钢(一种沉淀硬化不锈钢),进行了1040℃油冷的固溶处理,随后于590℃进行一次和二次时效,以及590℃时效后再在590~640℃二次时效。检测了钢的力学性能和显微组织。结果表明:一次和二次时效的钢的组织均为板条状马氏体,但二次时效的钢晶粒较细小,晶界析出相明显减少,二者的强度没有明显变化;590℃时效后再在590~640℃时效,随着温度的升高,钢的强度、硬度下降,冲击初度升高。 展开更多
关键词 17-4PH不锈钢 时效 显微组织 力学性能 板条状马氏体
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SZA-4和ZIRLO锆合金在360℃含氧水环境中的腐蚀行为
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作者 刘庆冬 张浩 +3 位作者 曾奇锋 卢俊强 李聪 张乐福 《机械工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第8期88-96,共9页
通过动水循环高压釜回路,考察了国产新锆合金SZA-4(Zr-0.85n-0.25Nb-0.35Fe-0.1Cr-0.05Ge)和商用ZIRLO(Zr-1.0Nb-1.0Sn-0.1Fe)合金在含有约2.0 mg/L溶解氧的360℃/20.0 MPa高温高压水中的早期腐蚀行为,用透射电镜分析了两种合金基体和腐... 通过动水循环高压釜回路,考察了国产新锆合金SZA-4(Zr-0.85n-0.25Nb-0.35Fe-0.1Cr-0.05Ge)和商用ZIRLO(Zr-1.0Nb-1.0Sn-0.1Fe)合金在含有约2.0 mg/L溶解氧的360℃/20.0 MPa高温高压水中的早期腐蚀行为,用透射电镜分析了两种合金基体和腐蚀30天后氧化膜的显微组织及成分分布。结果表明,SZA-4合金为完全再结晶晶粒和仅发生回复的等轴晶粒组成的“混晶”组织,主要含有富Nb的Zr(Fe,Cr)2相及少量的Zr3Fe相,而ZIRLO合金由均匀分布的短板条晶粒组成,主要以β-Nb和Zr(Nb,Fe)2相为主。SZA-4合金在DO环境中的腐蚀增重明显低于商用ZIRLO合金,且随着时间的延长,增重差异逐渐增加。SZA-4合金的氧化膜厚度(1.0~1.2 μm)明显低于ZIRLO合金(1.3~2.0 μm),且含有较少的横向裂纹。SZA-4和ZIRLO合金中的第二相可延迟氧化并“镶嵌”至氧化膜外层等轴晶区,说明未充分氧化或溶解。SZA-4中的Cr能够更好地把Fe“束缚”在Zr(Fe,Cr)2相中发生原位氧化,而ZIRLO合金中的Fe在Zr(Nb,Fe)2相初始氧化时即扩散至周围氧化膜中,间接增加了Fe在氧化膜中的浓度。固溶原子Fe和Nb的不同可能是造成两种Zr合金早期腐蚀增重差异的主要原因。 展开更多
关键词 锆合金 腐蚀 氧化膜 溶解氧 显微组织
磁场对工业纯镍激光焊接组织与耐腐蚀性影响 预览
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作者 王芸鹏 石岩 《激光技术》 CAS CSCD 北大核心 2019年第1期19-24,共6页
为了研究磁场对激光焊接的影响,采用在焊件上方放置自制的悬挂式永磁体电磁搅拌装置提供横向旋转磁场的方法,对纯镍Ni201薄板进行了CO2激光堆焊试验。焊后采用金相显微镜和扫描电子显微镜进行观测与分析,并利用电化学工作站对焊接接头... 为了研究磁场对激光焊接的影响,采用在焊件上方放置自制的悬挂式永磁体电磁搅拌装置提供横向旋转磁场的方法,对纯镍Ni201薄板进行了CO2激光堆焊试验。焊后采用金相显微镜和扫描电子显微镜进行观测与分析,并利用电化学工作站对焊接接头进行了电化学腐蚀试验。结果表明,在不同磁场强度下,焊件均能完全焊透,焊缝成形良好,焊缝内部均为粗大的奥氏体柱状晶晶粒组成;磁场强度对激光焊接接头的宏观形貌影响不大;且随着磁场强度的增加,纯镍Ni201激光焊接接头的凝固组织逐渐细化,焊缝耐腐蚀性能逐渐提高;外加横向旋转磁场通过电磁搅拌作用促进熔池的传热和传质,增加过冷度,提高形核率,使晶粒细化,提高焊缝的耐腐蚀性能。该研究为旋转磁场辅助激光焊接技术的工业应用提供了参考数据与技术支持。 展开更多
关键词 激光技术 激光焊接 横向磁场 工业纯镍 显微组织 耐腐蚀性
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轧制强化因素对06Cr19Ni10不锈钢组织的影响
11
作者 黄可 陶永德 +1 位作者 刘江 丁仁华 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第3期153-159,共7页
以06Cr19Ni10不锈钢为研究对象,对轧制强化的主要因素(轧制变形量、试验温度、轧制前冷却保持时间)进行正交试验,借助光学显微镜、GL2011离子抛光仪、离子减薄仪、透射电镜、X射线衍射仪、微力材料试验机和扫描电镜,对不锈钢轧制过程中... 以06Cr19Ni10不锈钢为研究对象,对轧制强化的主要因素(轧制变形量、试验温度、轧制前冷却保持时间)进行正交试验,借助光学显微镜、GL2011离子抛光仪、离子减薄仪、透射电镜、X射线衍射仪、微力材料试验机和扫描电镜,对不锈钢轧制过程中的显微组织演变规律进行研究。结果表明:轧制变形量对α’-马氏体转变量的影响程度最大,试验温度次之,轧制前冷却保持时间的影响可以忽略。得出的最优工艺参数组合为轧制变形量为90%、试验温度为273 K、轧制前冷却保持时间10 min时,α’-马氏体的转变量达到本次试验的最大值为94. 2%,孪晶与位错交互作用剧烈,奥氏体相已经几乎完全转变为马氏体相,轧制强化效果最好。 展开更多
关键词 06Cr19Ni10不锈钢 正交试验 奥氏体不锈钢 α’-马氏体 显微组织
微弧氧化技术的发展及其应用 预览
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作者 宋仁国 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第3期50-62,共13页
综述了国内外微弧氧化(MAO)技术的发展概况,重点介绍了微弧氧化技术的原理和工艺特点;总结了微弧氧化陶瓷膜显微组织与性能的影响因素以及应用;分析了微弧氧化技术目前存在的问题,并指出微弧氧化技术今后将向低能耗、超大型复杂轻金属... 综述了国内外微弧氧化(MAO)技术的发展概况,重点介绍了微弧氧化技术的原理和工艺特点;总结了微弧氧化陶瓷膜显微组织与性能的影响因素以及应用;分析了微弧氧化技术目前存在的问题,并指出微弧氧化技术今后将向低能耗、超大型复杂轻金属构件处理及与其他表面技术复合的方向发展的趋势。 展开更多
关键词 微弧氧化技术 陶瓷膜 显微组织 性能 应用
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固溶处理对喷射成形2195铝锂合金组织和性能的影响
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作者 徐桂芳 顾晓栋 龙江馨 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第2期62-68,共7页
采用光学显微镜、扫描电镜(SEM)和X射线衍射(XRD)等研究了喷射成形2195铝锂合金挤压态以及不同固溶处理后的显微组织,并进行了力学性能测试。结果表明:挤压态合金存在富铜第二相颗粒;固溶处理后,合金的显微组织发生了明显的变化,未溶的... 采用光学显微镜、扫描电镜(SEM)和X射线衍射(XRD)等研究了喷射成形2195铝锂合金挤压态以及不同固溶处理后的显微组织,并进行了力学性能测试。结果表明:挤压态合金存在富铜第二相颗粒;固溶处理后,合金的显微组织发生了明显的变化,未溶的第二相颗粒明显减少,力学性能优于挤压态合金;505℃固溶处理后,合金出现了再结晶现象,515℃保温40 min后的合金力学性能最佳,其硬度为161.3 HV,抗拉强度为475 MPa,伸长率为8.4%。 展开更多
关键词 固溶处理 喷射成形 2195铝锂合金 显微组织 力学性能
锻造工艺对Ti-30Zr-5AI-3V合金显微组织及性能的影响研究
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作者 李瑞锋 张智鑫 +3 位作者 杨慧丽 张伟 李巍 何书林 《锻造与冲压》 2019年第3期56-59,共4页
本文研究了经不同锻造工艺锻制的Ti-30Zr-5AI-3V合金棒材的四类显微组织:魏氏组织、网篮组织、双态组织和等轴组织。通过相同的热处理工艺处理后,研究不同显微组织对应的室温和400℃温性能。研究结果表明:添加30%的zr元素不会影响两相... 本文研究了经不同锻造工艺锻制的Ti-30Zr-5AI-3V合金棒材的四类显微组织:魏氏组织、网篮组织、双态组织和等轴组织。通过相同的热处理工艺处理后,研究不同显微组织对应的室温和400℃温性能。研究结果表明:添加30%的zr元素不会影响两相钛合金的相组成,通过适当的工艺可以获得魏氏、网篮、双态和等轴四类两相钛合金典型的组织类别;Ti-30Zr-5Al-3V合金的室温强度约在1100MPa以上,但延伸率很低,只有1O%左右;Ti-30Zr-5Al-3V合金的400℃高温强度可达900MPa以上,延伸率在9%~16%,400℃高温拉伸时的屈服强度约为700MPa。 展开更多
关键词 两相钛合金 显微组织 锻造工艺 性能 双态组织 室温强度 热处理工艺 魏氏组织
热处理对铝/镁合金复合板连接界面组织和性能的影响
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作者 张婷婷 王玢 +1 位作者 张杰 闫志峰 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第2期77-82,共6页
对爆炸焊接方法制备的铝/镁合金复合板进行不同温度的后续退火处理。分别采用扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)和电子背散射衍射仪(EBSD)对复合板接合界面的扩散层成分、物相以及组织形貌特征进行了分析。结果表明:随着退火温度的升高,复合... 对爆炸焊接方法制备的铝/镁合金复合板进行不同温度的后续退火处理。分别采用扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)和电子背散射衍射仪(EBSD)对复合板接合界面的扩散层成分、物相以及组织形貌特征进行了分析。结果表明:随着退火温度的升高,复合板接合界面镁铝金属间化合物扩散层的厚度呈增大的趋势;扩散层由两层组成,分别为靠近镁合金一侧的Mg17Al12相金属间化合物层和靠近铝合金一侧的Mg2Al3相金属间化合物层;Mg17Al12相扩散层的组织形貌呈现柱状晶形态,而Mg2Al3相扩散层呈现细小的等轴晶形态。对复合板进行拉伸试验分析,结果表明:随着退火温度的升高,复合板的抗拉强度呈现下降的趋势,而伸长率呈现逐渐增大的趋势;退火铝/镁合金复合板的失效断裂路径为沿着Mg17Al12相扩散层及Mg2Al3相扩散层的接合界面。 展开更多
关键词 热处理 铝/镁合金 连接界面 显微组织 拉伸性能
烧结温度对粉末冶金Ti600合金组织与力学性能的影响
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作者 丁超 邹黎明 +3 位作者 刘辛 杭争翔 吴伟 李润霞 《粉末冶金材料科学与工程》 EI 北大核心 2019年第1期8-14,共7页
采用混合元素粉末法,通过冷等静压成形和真空烧结,制备Ti600合金(名义成分为Ti-6Al-2.8Sn-4Zr-0.5Mo-0.4Si-0.1Y),研究烧结温度对合金显微组织以及密度与力学性能的影响。结果表明,烧结温度为1100℃时,合金组织为杂乱无章的α层片组织,... 采用混合元素粉末法,通过冷等静压成形和真空烧结,制备Ti600合金(名义成分为Ti-6Al-2.8Sn-4Zr-0.5Mo-0.4Si-0.1Y),研究烧结温度对合金显微组织以及密度与力学性能的影响。结果表明,烧结温度为1100℃时,合金组织为杂乱无章的α层片组织,而在1200℃下烧结时α层片组织开始规则排列,形成α丛束,当烧结温度达到1300℃时,α层片组织基本都形成α丛束。在合金组织中Zr元素和Mo元素固溶于β-Ti相,Al元素固溶于α-Ti相,Si元素富集于析出物,Sn、Y元素分布均匀。随烧结温度升高,合金中孔隙和α-Ti相数量逐渐减少,β-Ti相数量逐渐增加,合金的致密度提高,力学性能明显提升,1300℃温度下烧结的合金致密度为92.8%,硬度(HV)为324.0,抗拉强度和伸长率分别为622.6MPa和5.0%。 展开更多
关键词 粉末冶金 TI600合金 显微组织 力学性能 元素分布
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40Mn钢热变形行为及加工图研究
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作者 孔得磊 雷丽萍 曾攀 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2019年第3期122-132,共11页
为研究40Mn钢的热变形行为和动态再结晶特征,在Gleeble-1500D热模拟机上对40Mn钢进行了等温压缩实验,建立了高温流变应力模型和加工图,并采用光学显微镜观察压缩后试样的显微组织。结果表明:40Mn钢高温流变应力可采用包含动态再结晶特... 为研究40Mn钢的热变形行为和动态再结晶特征,在Gleeble-1500D热模拟机上对40Mn钢进行了等温压缩实验,建立了高温流变应力模型和加工图,并采用光学显微镜观察压缩后试样的显微组织。结果表明:40Mn钢高温流变应力可采用包含动态再结晶特征的双曲正弦模型来描述。实验条件下获得的热变形平均变形激活能为300. 48 kJ·mol^-1。40Mn钢具有动态再结晶软化特征,不同应变下加工图有明显区别。将其加工图分为加工硬化-动态回复阶段和动态再结晶阶段。在加工硬化-动态回复阶段,存在两个加工失稳区,分别位于900℃-1 s^-1和1200℃-1 s^-1附近,机理分别为绝热剪切带和晶界开裂;在动态再结晶阶段,存在一个加工失稳区,位于低温高应变速率区域,机理为绝热剪切带,存在一个最佳加工区域为温度1050~1150℃,应变速率0. 003~0. 01 s^-1,其为动态再结晶区域。在850℃-1 s^-1条件下,金相图中观察到"项链"组织,验证了加工图的可靠性,可为热加工性能评估和锻造工艺研究提供指导。 展开更多
关键词 40Mn钢 动态再结晶 高温流变应力模型 加工图 显微组织
能量密度对选区激光熔化纯钨致密度及组织性能的影响
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作者 牛朋达 李瑞迪 +1 位作者 袁铁锤 王敏卜 《粉末冶金材料科学与工程》 EI 北大核心 2019年第1期15-20,共6页
难熔金属由于其具有熔点高、蒸汽压低、高温强度高等特性,在武器装备、通讯、医疗等领域具有广泛应用。纯钨的选区激光熔化打印,可解决难熔金属传统粉末冶金在复杂形状和超细晶粒方面面临的难题。本文研究了激光能量密度对纯钨致密度、... 难熔金属由于其具有熔点高、蒸汽压低、高温强度高等特性,在武器装备、通讯、医疗等领域具有广泛应用。纯钨的选区激光熔化打印,可解决难熔金属传统粉末冶金在复杂形状和超细晶粒方面面临的难题。本文研究了激光能量密度对纯钨致密度、硬度及显微组织的影响。结果表明,随激光能量密度增大,致密度和显微硬度逐渐增大。最大致密度可达75%,显微硬度达到485HV,远远高于传统粉末冶金的方法(260HV)。打印后的显微组织为较细的等轴晶,晶粒尺寸小于1μm。 展开更多
关键词 能量密度 选区激光熔化 硬度 显微组织
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DZ1、25CrNiMo和30CrNi3MoV车轴钢的组织与力学性能
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作者 黄文 张艳 +1 位作者 李祥志 斯庭智 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第1期112-117,共6页
采用SEM和HRTEM研究了DZ1、25CrNiMo和30CrNi3MoV车轴钢的组织结构,对比分析了3种车轴钢力学性能和组织结构之间的相互关系。结果表明,25CrNiMo和30CrNi3MoV钢的冲击吸收能量(KU2)分别由DZ1钢的80 J提高到103 J和110 J。30CrNi3MoV钢回... 采用SEM和HRTEM研究了DZ1、25CrNiMo和30CrNi3MoV车轴钢的组织结构,对比分析了3种车轴钢力学性能和组织结构之间的相互关系。结果表明,25CrNiMo和30CrNi3MoV钢的冲击吸收能量(KU2)分别由DZ1钢的80 J提高到103 J和110 J。30CrNi3MoV钢回火索氏体组织为细小的碳化物均匀分布在保留了原马氏体板条形态的α-Fe基体上。该组织具有较大的固溶和位错强化,更高的亚界面强化,良好的碳化物第二相强化以及纳米V和Mo合金碳化物(约10 nm)的弥散强化,因此30CrNi3MoV钢抗拉强度(Rm)由DZ1和25CrNiMo钢的600 MPa级显著提高到了1000 MPa级。 展开更多
关键词 车轴钢 力学性能 显微组织 碳化物
低碳铝镇静钢板的再结晶组织演变和CSL特征晶界分布
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作者 庄栋栋 张为达 +1 位作者 王寅杰 吕逸 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第1期124-129,共6页
对64%压下率的低碳铝镇静钢板进行不同温度保温4 h试验,利用金相显微镜、维氏硬度计和电子背散射衍射技术(EBSD)等手段,研究了其在再结晶过程中的显微组织、织构和晶界特征分布的演化规律。结果表明,490、580、610和730℃保温4 h后,试... 对64%压下率的低碳铝镇静钢板进行不同温度保温4 h试验,利用金相显微镜、维氏硬度计和电子背散射衍射技术(EBSD)等手段,研究了其在再结晶过程中的显微组织、织构和晶界特征分布的演化规律。结果表明,490、580、610和730℃保温4 h后,试验钢分别处于回复、初始再结晶、完全再结晶和晶粒长大阶段;随再结晶过程的进行,有效晶粒尺寸逐渐增加,在730℃保温后达到峰值13. 6μm,晶粒均匀程度则在610℃保温后达到最高;有利的{111}[112]和{111}[110]取向织构密度值都先增加后降低,在610℃保温后都达到峰值10,形成强度很高的γ纤维织构;低ΣCSL晶界出现频率先增加后降低,在610℃保温后达到峰值11. 23%。低碳铝镇静钢再结晶过程中,取向织构和低ΣCSL晶界分布相互作用和影响,能够保证其在完全再结晶时具有高强度的γ纤维织构和高频率的低ΣCSL晶界,保证钢板具有优异的深冲性能和抗二次加工脆性性能。 展开更多
关键词 低碳铝镇静钢板 织构 晶界特征分布 显微组织 再结晶
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