期刊文献+
共找到445篇文章
< 1 2 23 >
每页显示 20 50 100
新型机械垫块的铸造工艺参数优化
1
作者 洪君 宋小春 《热加工工艺》 北大核心 2019年第5期121-123,127共4页
采用不同熔炼温度、浇注温度和浇注速度进行了ZG35CrV钢新型机械垫块的铸造,并进行了冲击磨料磨损试验。结果表明:熔炼温度1580℃时,垫块冲击磨料磨损体积较1520℃熔炼时(磨损体积23.0×10^-3mm^3)减小47.8%;浇注温度1550℃时,垫块... 采用不同熔炼温度、浇注温度和浇注速度进行了ZG35CrV钢新型机械垫块的铸造,并进行了冲击磨料磨损试验。结果表明:熔炼温度1580℃时,垫块冲击磨料磨损体积较1520℃熔炼时(磨损体积23.0×10^-3mm^3)减小47.8%;浇注温度1550℃时,垫块冲击磨料磨损体积较1600℃浇注时(磨损体积26.0×10^-3mm^3)减小53.8%;浇注速度300mm/min时,垫块冲击磨料磨损体积较700mm/min浇注时(磨损体积24.0×10^-3mm^3)减小50%。ZG35CrV新型机械垫块的熔炼温度、浇注温度和浇注速度分别优选为:1580℃、1550℃、300mm/min。 展开更多
关键词 铸造工艺 熔炼温度 浇注温度 浇注速度 新型垫块 冲击磨料磨损
浇注温度和浇注时间对升船机大尺寸轴承座铸件性能的影响 预览
2
作者 王敏 《铸造》 CAS 北大核心 2019年第11期1281-1285,共5页
对升船机大尺寸ZG270-500铸钢轴承座的铸造参数,即浇注温度和浇注时间进行了优化。采用附铸的方式,先对不同的浇注温度下获得的铸件进行冲击性能和耐磨损性能检测,确定出最佳浇注温度,然后在最佳浇注温度下,采用不同浇注时间进行性能检... 对升船机大尺寸ZG270-500铸钢轴承座的铸造参数,即浇注温度和浇注时间进行了优化。采用附铸的方式,先对不同的浇注温度下获得的铸件进行冲击性能和耐磨损性能检测,确定出最佳浇注温度,然后在最佳浇注温度下,采用不同浇注时间进行性能检测。结果表明,当浇注温度为1 550℃,浇注时间为80 s时,冲击吸收功最高为75 J,耐磨损性能最好。 展开更多
关键词 铸造工艺 浇注温度 浇注时间 冲击吸收功 耐磨损性能
在线阅读 下载PDF
新型镁合金汽车零件的铸造工艺优化
3
作者 沈杏林 林立华 《热加工工艺》 北大核心 2019年第9期98-101,共4页
采用不同工艺铸造了AZ91-Cr新型镁合金汽车曲轴后端盖,并进行了组织和耐腐蚀性能的测试与分析。结果表明,随浇注温度从640℃提高到720℃、浇注时间从10 s延长到90 s,后端盖的平均晶粒尺寸均先减小后增大,耐腐蚀性能均先提高后下降。与64... 采用不同工艺铸造了AZ91-Cr新型镁合金汽车曲轴后端盖,并进行了组织和耐腐蚀性能的测试与分析。结果表明,随浇注温度从640℃提高到720℃、浇注时间从10 s延长到90 s,后端盖的平均晶粒尺寸均先减小后增大,耐腐蚀性能均先提高后下降。与640℃浇注温度30 s浇注时间比较,680℃浇注温度时的后端盖平均晶粒尺寸减小16μm(48→32μm),腐蚀电位正移了61 mV(-965→-904 mV)。与90 s浇注时间,浇注温度680℃比较,浇注时间30s时的后端盖平均晶粒尺寸减小19μm(51→32μm),腐蚀电位正移了67mV(-971→-904 mV)。AZ91-Cr新型镁合金汽车曲轴后端盖的浇注温度优选为680℃,浇注时间优选为30 s。 展开更多
关键词 铸造工艺 浇注温度 浇注时间 AZ91-Cr新型镁合金 汽车零件
提高7号板坯连铸机典型拉速合格率的应用研究 预览
4
作者 余辉 梁日成 黄思龙 《柳钢科技》 2019年第4期46-48,共3页
转炉厂7号板坯连铸机于2013-05投产,2机2流连铸机,年产150万吨钢,浇注断面为230 mm×(800~1350)mm。主要生产低碳冷轧板系列钢、集装箱板、管线钢及汽车板用钢。钢水温度是连铸生产工艺的主要参数之一,钢水的浇注温度直接影响连铸... 转炉厂7号板坯连铸机于2013-05投产,2机2流连铸机,年产150万吨钢,浇注断面为230 mm×(800~1350)mm。主要生产低碳冷轧板系列钢、集装箱板、管线钢及汽车板用钢。钢水温度是连铸生产工艺的主要参数之一,钢水的浇注温度直接影响连铸机的正常生产和铸坯质量。钢水温度过低会使中间包水口结瘤甚至堵塞,以致于被迫中断浇注;钢水温度过高会加速耐火材料的熔损,加剧钢液的二次氧化,增加钢中非金属夹杂物,影响铸坯质量。 展开更多
关键词 板坯连铸机 钢水温度 二次氧化 铸坯质量 非金属夹杂物 熔损 结瘤 浇注温度
在线阅读 下载PDF
机械壳体用Mg-Al-Zn-Ti合金的压铸工艺及性能研究
5
作者 周建刚 《热加工工艺》 北大核心 2019年第7期110-112,120共4页
使用不同的浇注温度、压射比压和型腔温度进行了机械壳体用Mg-Al-Zn-Ti合金试样的压铸试验,并进行了磨损试验与分析。结果表明:当浇注温度从660℃增大到740℃,压射比压从35MPa增大到75MPa时,合金的耐磨性均先提高后下降;当型腔温度从15... 使用不同的浇注温度、压射比压和型腔温度进行了机械壳体用Mg-Al-Zn-Ti合金试样的压铸试验,并进行了磨损试验与分析。结果表明:当浇注温度从660℃增大到740℃,压射比压从35MPa增大到75MPa时,合金的耐磨性均先提高后下降;当型腔温度从150℃增大到250℃时,合金耐磨性先提高后基本不变。与660℃浇注相比,浇注温度700℃时合金的磨损体积(30.5×10-3mm3)减小33.7%;与压射比压35MPa相比,压射比压65MPa时合金的磨损体积(30.5×10-3mm3)减小31.2%;与型腔温度150℃相比,型腔温度200℃时合金的磨损体积(30.5×10-3mm3)减小35.4%。合金的浇注温度、压射比压和型腔温度分别优选为700℃、65MPa、200℃。 展开更多
关键词 Mg-Al-Zn-Ti合金 压铸工艺 浇注温度 压射比压 型腔温度
预埋Monel管铸造铜水套的界面特征研究
6
作者 赖鹏飞 钟敏 +4 位作者 吴渊 陈伟 李立鸿 罗宗强 张卫文 《热加工工艺》 北大核心 2019年第1期30-34,共5页
针对预埋Monel 400合金管的铸造铜水套,重点研究了不同Monel管外壁形貌(光滑管,螺纹管)在不同的浇注温度(1150、1200、1250℃)下的界面特征。结果表明:浇注温度和埋管形状显著影响预埋Monel400合金管铸造铜水套的界面冶金结合特性。随... 针对预埋Monel 400合金管的铸造铜水套,重点研究了不同Monel管外壁形貌(光滑管,螺纹管)在不同的浇注温度(1150、1200、1250℃)下的界面特征。结果表明:浇注温度和埋管形状显著影响预埋Monel400合金管铸造铜水套的界面冶金结合特性。随着浇注温度的升高,光滑管和螺纹管铸件界面层的平均厚度逐渐增加。浇注温度1150℃时,铸件界面层的显微硬度和剪切强度都明显低于浇注温度大于1200℃的铸件。在同一浇注温度下,光滑管铸件扩散层的厚度大于螺纹管铸件,界面处的显微硬度小于螺纹管铸件,但光滑管铸件的界面剪切强度与螺纹管铸件的界面剪切强度相当。 展开更多
关键词 铜水套 Monel管 浇注温度 界面结合
基于差压铸造的机械外壳用ZM6镁合金的组织与性能
7
作者 刘帅 《热加工工艺》 北大核心 2019年第3期99-101,共3页
采用不同浇注温度进行了机械外壳用ZM6镁合金的差压铸造试验,并进行了显微组织及力学性能的测试分析。结果表明,采用差压铸造可获得晶粒细小、力学性能较佳的ZM6镁合金。合金的抗拉强度达到267 MPa,断后伸长率达到13.5%。合金的浇注温... 采用不同浇注温度进行了机械外壳用ZM6镁合金的差压铸造试验,并进行了显微组织及力学性能的测试分析。结果表明,采用差压铸造可获得晶粒细小、力学性能较佳的ZM6镁合金。合金的抗拉强度达到267 MPa,断后伸长率达到13.5%。合金的浇注温度不宜过低也不宜过高,优选为710℃。 展开更多
关键词 ZM6镁合金 差压铸造 浇注温度 机械外壳
IN738合金显微组织和高温性能研究
8
作者 安宁 郭文东 +2 位作者 牛永吉 王颖 李振瑞 《金属材料研究》 2019年第2期20-23,共4页
针对IN738铸造高温合金工业生产中850℃/420MPa持久寿命偏低的实际工程问题,开展了浇注温度对IN738铸造高温合金显微组织和高温性能影响的研究。研究结果表明,浇注温度为1410℃时,合金在850℃/420MPa条件下的持久寿命为36h,合金中γ'... 针对IN738铸造高温合金工业生产中850℃/420MPa持久寿命偏低的实际工程问题,开展了浇注温度对IN738铸造高温合金显微组织和高温性能影响的研究。研究结果表明,浇注温度为1410℃时,合金在850℃/420MPa条件下的持久寿命为36h,合金中γ'相包含少量未回溶的粗大的初生不规则球形γ'相和大量固溶时效后重新析出的细小弥散立方状的γ'相,碳化物以颗粒状为主;浇注温度为1490℃时,合金在850℃/420MPa条件下的持久寿命仅为16.5h,合金中γ'相包含较多未回溶的粗大的初生不规则球形γ'相,碳化物以细长状为主。两种工艺下合金持久断口形貌均为沿枝晶断裂,但是1490℃浇注的合金持久断口凹凸不平,有疏松。 展开更多
关键词 浇注温度 IN738 铸造高温合金 显微组织 高温性能
浇注温度对液-固轧制A356/6082复合板界面组织及力学性能的影响 预览
9
作者 董澎源 李元东 +3 位作者 杨世杰 李嘉铭 曹驰 周宏伟 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第5期887-895,共9页
采用液-固轧制复合技术制备A356/6082层状复合板,研究浇注温度对A356/6082复合板界面组织及力学性能的影响。结果表明:当浇注温度偏高时,界面区激冷作用强烈,细小的共晶硅在界面处堆积,阻碍元素进一步扩散;当浇注温度偏低时,两种合金仅... 采用液-固轧制复合技术制备A356/6082层状复合板,研究浇注温度对A356/6082复合板界面组织及力学性能的影响。结果表明:当浇注温度偏高时,界面区激冷作用强烈,细小的共晶硅在界面处堆积,阻碍元素进一步扩散;当浇注温度偏低时,两种合金仅仅在轧制力作用下形成机械结合,其显微硬度值在界面附近发生突变,由82.4 HV骤降至61.5 HV;当浇注温度为660℃时,复合板界面区组织均匀,元素扩散宽度约为93μm,实现了良好的冶金结合,其剪切强度最高可达到114.2 MPa;随着浇注温度的降低,复合板抗拉强度逐渐提高;当浇注温度为620℃时,其抗拉强度最大为205 MPa,断裂位置首先发生在A356铝合金一侧。 展开更多
关键词 液-固轧制 浇注温度 复合板 界面组织 力学性能
在线阅读 下载PDF
浇注温度对K403高温合金微观组织及持久性能的影响 预览
10
作者 王泽鑫 喻石亚 +4 位作者 罗秀广 郑行 钟文慧 吴凯西 刘锋 《冶金工程》 2019年第2期80-88,共9页
本文通过使用扫描电子显微镜等手段,探讨了不同浇注温度下K403返回料高温合金中晶粒组织、γ′相及断裂机制,研究了晶粒尺寸与γ′相对合金高温持久性能的影响。结果表明:在焙烧温度为1050℃,空冷和风冷条件下,随着浇注温度在1420℃~149... 本文通过使用扫描电子显微镜等手段,探讨了不同浇注温度下K403返回料高温合金中晶粒组织、γ′相及断裂机制,研究了晶粒尺寸与γ′相对合金高温持久性能的影响。结果表明:在焙烧温度为1050℃,空冷和风冷条件下,随着浇注温度在1420℃~1490℃范围内的升高,合金的平均晶粒尺寸先降低后增大,γ′相尺寸逐渐增大,合金在975℃/195 MPa试验条件下的持久寿命出现先降低后增加的趋势。K403在975℃/195 MPa试验条件下的持久断裂机制为沿晶断裂,且γ′相均发生了与拉应力方向垂直的筏化现象。 展开更多
关键词 浇注温度 晶粒尺寸 持久寿命 断裂机制
在线阅读 下载PDF
铝合金铸件定向凝固过程的数值模拟
11
作者 衣晓杰 何涛 +2 位作者 霍元明 赖磊捷 徐亚军 《中国冶金》 CAS 北大核心 2019年第2期23-28,33共7页
为了研究铝合金定向凝固组织的变化规律,采用有限元软件ProCAST对Al-Si-Cu合金定向凝固过程进行模拟,分析了不同浇注温度和抽拉速率对铸件定向凝固过程中的温度梯度、固液界面前沿、糊状区宽度、枝晶生长速率和二次枝晶臂间距的影响。... 为了研究铝合金定向凝固组织的变化规律,采用有限元软件ProCAST对Al-Si-Cu合金定向凝固过程进行模拟,分析了不同浇注温度和抽拉速率对铸件定向凝固过程中的温度梯度、固液界面前沿、糊状区宽度、枝晶生长速率和二次枝晶臂间距的影响。结果表明,当浇注温度越高时,温度梯度越大,而固液界面前沿下凹越小,糊状区宽度也越窄,从而越有利于顺序凝固的发生;随着抽拉速率的增大,枝晶生长速率先增大后减小,当抽拉速率为200μm/s时,最大生长速度达到0.093mm/s,铸件凝固组织最佳;当抽拉速率大于300或小于200μm/s时,都会导致枝晶生长速率缓慢,枝晶生长不平稳,二次枝晶臂粗大。对模拟得到较优的工艺参数进行试验验证,可以制备出具有较好力学性能的铸件。 展开更多
关键词 定向凝固 PROCAST 数值模拟 浇注温度 抽拉速率
浇注温度对Mg-6Zn-3Cu镁合金组织性能的影响
12
作者 张亚楠 李强国 +1 位作者 黄晓锋 张亚宁 《热加工工艺》 北大核心 2019年第13期59-62,共4页
通过对Mg-6Zn-3Cu (ZC63)合金进行XRD衍射、硬度及拉伸性能的测试,研究了浇注温度对其组织和性能的影响。研究表明,随着合金的浇注温度增高,ZC63镁合金的晶粒尺寸不断增大,降低浇注温度可细化晶粒,且降低生产成本。当浇注温度为680℃,... 通过对Mg-6Zn-3Cu (ZC63)合金进行XRD衍射、硬度及拉伸性能的测试,研究了浇注温度对其组织和性能的影响。研究表明,随着合金的浇注温度增高,ZC63镁合金的晶粒尺寸不断增大,降低浇注温度可细化晶粒,且降低生产成本。当浇注温度为680℃,合金组织比较细小均匀,力学性能较高,其抗拉强度和伸长率分别为205 MPa和13.2%。ZC63镁合金铸态的断口主要由解理面和撕裂棱组成,具有准解理断裂特征。浇注温度越低,解理面尺寸越小,撕裂棱占比越多,表明合金的塑性变形能力越强。 展开更多
关键词 Mg-6Zn-3Cu合金 浇注温度 组织 力学性能
浇注温度对K439B合金显微组织和力学性能的影响
13
作者 张雷雷 陈晶阳 +3 位作者 骞磊 张明军 汤鑫 杨卿 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第9期57-63,共7页
采用两种不同浇注温度(1440℃和1520℃)制备了K439B合金,研究了合金晶粒组织、枝晶形貌及相组成,分析了浇注温度对合金显微组织与性能的影响。结果表明:当浇注温度为1440℃时,合金存在个别粗大晶粒,晶粒尺寸均匀性较差,二次枝晶臂间距为... 采用两种不同浇注温度(1440℃和1520℃)制备了K439B合金,研究了合金晶粒组织、枝晶形貌及相组成,分析了浇注温度对合金显微组织与性能的影响。结果表明:当浇注温度为1440℃时,合金存在个别粗大晶粒,晶粒尺寸均匀性较差,二次枝晶臂间距为53. 0μm,合金的室温抗拉强度和伸长率分别为1169. 0 MPa和7. 4%,815℃/379 MPa持久寿命为71. 0 h;当浇注温度提高至1520℃时,合金晶粒尺寸略有增加,尺寸均匀性有所改善,二次枝晶臂间距提高至61. 2μm,枝晶间隙减小,组织变得致密,同时在晶界析出颗粒状M23C6型碳化物,室温抗拉强度与伸长率分别提高至1204. 0 MPa和10. 0%,815℃/379 MPa持久寿命达到124. 6 h。 展开更多
关键词 K439B合金 浇注温度 显微组织 力学性能
改善0.3C-1.6Si-0.8Mn-1.1Cr-0.48Mo-0.1V钢断裂韧性的VIM-VAR工艺实践 预览
14
作者 何润 李林森 孙志诚 《特殊钢》 北大核心 2019年第2期38-41,共4页
超高强度钢(/%:0.3C-1.6Si-0.8Mn-1.1Cr-0.48Mo-0.1V)采用6 t真空感应加真空自耗双联工艺冶炼。通过对比真空感应工序不同浇注温度冶炼钢的组织和力学性能,结果表明,当VIM浇注温度从(1 600±10)降至(1 560±10)℃时,带状评级结... 超高强度钢(/%:0.3C-1.6Si-0.8Mn-1.1Cr-0.48Mo-0.1V)采用6 t真空感应加真空自耗双联工艺冶炼。通过对比真空感应工序不同浇注温度冶炼钢的组织和力学性能,结果表明,当VIM浇注温度从(1 600±10)降至(1 560±10)℃时,带状评级结果从2.5级降为1级,断裂韧性均值从85 MPa. m1/2提高到116.3 MPa.m1/2。因此,低温浇注是改善材料均匀性的关键方法。 展开更多
关键词 浇注温度 超高强度钢 断裂韧性
在线阅读 下载PDF
大型往复式压缩机球墨铸铁缸体的无冒口铸造工艺
15
作者 谷雨 万恒志 +2 位作者 于春鹏 王为 张森 《铸造技术》 CAS 2019年第9期979-980,共2页
往复式压缩机缸体铸件具有复杂的水腔和气腔纵横交错,零件结构比较复杂。传统的冒口一般为环形冒口,很少使用无冒口工艺。往复式压缩机缸体材质为QT450-10A,重量4 600 Kg,采用合适的浇注温度和化学成分,局部热节处配合使用冷铁,实现了... 往复式压缩机缸体铸件具有复杂的水腔和气腔纵横交错,零件结构比较复杂。传统的冒口一般为环形冒口,很少使用无冒口工艺。往复式压缩机缸体材质为QT450-10A,重量4 600 Kg,采用合适的浇注温度和化学成分,局部热节处配合使用冷铁,实现了无冒口工艺。 展开更多
关键词 无冒口 浇注温度 化学成分
基于CAE的油底壳压铸工艺优化
16
作者 王礼 朱先琦 +1 位作者 朱协彬 柴知章 《特种铸造及有色合金》 CAS 北大核心 2019年第4期390-394,共5页
油底壳作为汽车发动机的重要零部件,形状复杂且尺寸较大。在实际压铸生产时,油底壳内部易产生缩松、缩孔缺陷,致使其合格率较低。利用ProCAST软件对油底壳压铸工艺进行CAE模拟,优化工艺参数,主要研究了压射速度和浇注温度对缩松、缩孔... 油底壳作为汽车发动机的重要零部件,形状复杂且尺寸较大。在实际压铸生产时,油底壳内部易产生缩松、缩孔缺陷,致使其合格率较低。利用ProCAST软件对油底壳压铸工艺进行CAE模拟,优化工艺参数,主要研究了压射速度和浇注温度对缩松、缩孔缺陷的影响。最终结合实际,调整压铸工艺参数进行生产验证,以压射速度为3.0m/s,浇注温度为660℃进行生产,可以得到品质良好的油底壳。 展开更多
关键词 油底壳 CAE模拟 缩松、缩孔缺陷 压射速度 浇注温度
汽轮机叶片用2Cr12NiMo1W1V不锈钢偏析缺陷成因分析及改善措施 预览
17
作者 齐越 李骥 +3 位作者 卢伦 杨松 陈秀强 朱洪涛 《理化检验:物理分册》 CAS 2019年第9期602-606,共5页
汽轮机叶片用2Cr12NiMo1W1V不锈钢心部易出现偏析缺陷,影响产品合格率。通过试验研究和分析了偏析缺陷产生的原因。结果表明:试验钢出现偏析缺陷是由于其精炼后凝固过程中冷却速度和电渣重熔过程中熔池凝固速度均偏慢。通过改进冶炼工艺... 汽轮机叶片用2Cr12NiMo1W1V不锈钢心部易出现偏析缺陷,影响产品合格率。通过试验研究和分析了偏析缺陷产生的原因。结果表明:试验钢出现偏析缺陷是由于其精炼后凝固过程中冷却速度和电渣重熔过程中熔池凝固速度均偏慢。通过改进冶炼工艺,将试验钢浇注温度和电渣重熔速度均降低,可有效改善偏析缺陷。 展开更多
关键词 2Cr12NiMo1W1V不锈钢 偏析 浇注温度 电渣重熔
在线阅读 下载PDF
压铸工艺对汽车用镁合金组织与性能影响
18
作者 李新伟 《热加工工艺》 北大核心 2019年第5期114-116,120共4页
采用不同浇注温度和型腔真空压力进行了AM50Ce汽车镁合金的真空压铸试验,并进行了显微组织和力学性能的测试与分析。结果表明:在650~730℃浇注温度和1~30kPa型腔真空压力,随浇注温度升高,型腔真空压力减小合金的强度先提高后下降。与65... 采用不同浇注温度和型腔真空压力进行了AM50Ce汽车镁合金的真空压铸试验,并进行了显微组织和力学性能的测试与分析。结果表明:在650~730℃浇注温度和1~30kPa型腔真空压力,随浇注温度升高,型腔真空压力减小合金的强度先提高后下降。与650℃浇注相比,型腔真空压力8KPa690℃浇注时合金抗拉强度增大89MPa(从174到263MPa),平均晶粒尺寸减小16μm(从22到6μm);690℃浇注时,与30kPa型腔真空压力相比,采用8kPa型腔真空压力时合金抗拉强度增大71MPa(从192到263MPa),平均晶粒尺寸减小14μm(从20到6μm)。合金的浇注温度和型腔真空压力分别优选为690℃、8kPa。 展开更多
关键词 AM50Ce镁合金 真空压铸 浇注温度 型腔真空压力
铸造工艺对机械轴承座性能的影响探析 预览
19
作者 郑晓峰 《科学与信息化》 2019年第2期108-108,115共2页
随着社会经济的发展,我国的铸造工艺有了很大进展。这也有效促进了我国工业化事业的机械改革创新的进步,尤其是在大型机械的部件性能优化方面也具有一定的关键促进性意义。本文将着重对机械轴承座性能的提升进行研究,主要是探索不同铸... 随着社会经济的发展,我国的铸造工艺有了很大进展。这也有效促进了我国工业化事业的机械改革创新的进步,尤其是在大型机械的部件性能优化方面也具有一定的关键促进性意义。本文将着重对机械轴承座性能的提升进行研究,主要是探索不同铸造工艺下的水平影响,从而有效促进我国机械设备性能的提升和改变。 展开更多
关键词 铸造工艺 机械轴承座性能 浇注温度
在线阅读 免费下载
机械零件用铸造Al-Si-V铝合金的高温性能
20
作者 刘海娥 张建超 《热加工工艺》 北大核心 2019年第1期103-105,共3页
采用不同浇注温度制备了机械零件用铸造Al-Si-V铝合金,并进行了高温磨损和高温氧化试验。结果表明,浇注温度在680~740℃时,合金的高温磨损性能和高温抗氧化性能均先提高后下降。与680℃浇注温度的合金相比,710℃浇注的合金500℃高温磨... 采用不同浇注温度制备了机械零件用铸造Al-Si-V铝合金,并进行了高温磨损和高温氧化试验。结果表明,浇注温度在680~740℃时,合金的高温磨损性能和高温抗氧化性能均先提高后下降。与680℃浇注温度的合金相比,710℃浇注的合金500℃高温磨损体积在62×10^-3mm^3的基础上减小33×10^-3 mm^3,500℃×24 h高温氧化后的质量变化率从13.4%减小到7.8%。合金的浇注温度优选为710℃。 展开更多
关键词 铸造合金 Al-Si-V铝合金 浇注温度 高温磨损性能 高温抗氧化性能
上一页 1 2 23 下一页 到第
使用帮助 返回顶部 意见反馈
新型冠状病毒肺炎防控与诊疗专栏