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热冲压成形钢22MnB5动态CCT曲线及组织转变 预览
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作者 金世铨 李大光 陈宇 《金属世界》 2019年第4期40-42,共3页
热冲压成形钢22MnB5主要用于汽车防撞部件。热冲压成形钢显微组织的不同对产品的力学性能和产品的最终使用性能有着极其重要的影响。为了在控轧控冷后获得稳定的组织和性能,并为热轧生产工序制定工艺参数提供充分的理论依据,文章介绍了... 热冲压成形钢22MnB5主要用于汽车防撞部件。热冲压成形钢显微组织的不同对产品的力学性能和产品的最终使用性能有着极其重要的影响。为了在控轧控冷后获得稳定的组织和性能,并为热轧生产工序制定工艺参数提供充分的理论依据,文章介绍了采用膨胀测量法并结合金相测定22MnB5钢的动态连续冷却转变曲线(CCT曲线)及显微组织的演变。实验结果表明:在较低冷却速度下显微组织由铁素体、珠光体和贝氏体组成;随着冷却速度的不断增加,铁素体和珠光体的含量逐渐减少直至为零,马氏体和贝氏体的含量则逐渐增多;当冷却速度≥10℃·s^–1时,显微组织主要为马氏体和贝氏体。 展开更多
关键词 动态CCT曲线 热冲压成形 组织转变 连续冷却转变曲线 显微组织 冷却速度 使用性能
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Si-Mn-Mo系低碳贝氏体钢的连续冷却转变曲线及组织特征
2
作者 笪光杰 杨忠民 +2 位作者 李立新 王凯 张正延 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第2期16-24,共9页
采用热膨胀法结合金相观察和硬度测量得到含Si低碳贝氏体钢的连续冷却转变(CCT)曲线。CCT曲线表明,在冷却速度小于0. 1℃/s时,可以得到完全贝氏体组织;冷却速度在0. 1~1. 4℃/s时,所得为B-M复相组织;冷却速度大于1. 4℃/s时,所得到的为... 采用热膨胀法结合金相观察和硬度测量得到含Si低碳贝氏体钢的连续冷却转变(CCT)曲线。CCT曲线表明,在冷却速度小于0. 1℃/s时,可以得到完全贝氏体组织;冷却速度在0. 1~1. 4℃/s时,所得为B-M复相组织;冷却速度大于1. 4℃/s时,所得到的为马氏体组织。通过CCT曲线确定实验室控冷和回火工艺,950℃正火1 h在320、350、400℃回火2 h,得到以贝氏体为主的组织,组织形态以板条为主,350℃回火2 h后的硬度最高为370 HV5;950℃保温1 h水淬至室温进行回火后的组织为回火马氏体,在350℃回火2 h时硬度出现峰值360 HV5。实际生产中,奥氏体化加热后的冷却方式选择空冷最适宜。 展开更多
关键词 低碳贝氏体钢 连续冷却转变曲线 回火 组织 硬度
铜对管线钢连续冷却转变行为的影响
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作者 胡光 史显波 +3 位作者 曾云鹏 严伟 单以银 杨柯 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第7期106-111,共6页
利用热膨胀仪结合显微组织观察、硬度表征和精细微观组织结构分析,对3种Cu含量管线钢的连续冷却转变行为进行了研究。结果表明,在不同冷速下,组织均由复杂的混合型针状铁素体组成;随着Cu含量增加,组织的晶粒尺寸更细小,获得完全针状铁... 利用热膨胀仪结合显微组织观察、硬度表征和精细微观组织结构分析,对3种Cu含量管线钢的连续冷却转变行为进行了研究。结果表明,在不同冷速下,组织均由复杂的混合型针状铁素体组成;随着Cu含量增加,组织的晶粒尺寸更细小,获得完全针状铁素体的冷速范围更宽。高Cu含量管线钢的硬度-冷速曲线中会出现硬度峰值,分析认为高Cu含量管线钢在连续冷却转变过程中会在一定冷速下会发生Cu的析出。 展开更多
关键词 管线钢 连续冷却转变曲线 显微组织
一种碳锰曲轴钢的奥氏体连续冷却转变规律
4
作者 刘艳丽 安治国 《物理测试》 CAS 2019年第1期5-8,共4页
使用DIL805L型膨胀仪分析了曲轴钢的相变规律,得到了其奥氏体连续冷却转变曲线(CCT)。结果表明,试验钢的临界点为:Ac1=682℃,Ac3=765℃;当冷速为0.2~5℃/s时,转变产物为铁素体+珠光体;当冷速大于5℃/s时,转变产物为铁素体、珠光体、贝... 使用DIL805L型膨胀仪分析了曲轴钢的相变规律,得到了其奥氏体连续冷却转变曲线(CCT)。结果表明,试验钢的临界点为:Ac1=682℃,Ac3=765℃;当冷速为0.2~5℃/s时,转变产物为铁素体+珠光体;当冷速大于5℃/s时,转变产物为铁素体、珠光体、贝氏体与马氏体的混合组织;当冷速增大到15℃/s时,转变产物为贝氏体和马氏体组织;冷速越大冷却后马氏体含量越多,硬度逐渐增加。 展开更多
关键词 曲轴钢 连续冷却转变曲线 临界点 膨胀法 金相硬度法
65Mn弹簧钢盘条相变组织分析
5
作者 刘金源 李祥龙 《物理测试》 CAS 2019年第1期18-23,共6页
为合理制定65Mn盘条控冷工艺和球化退火工艺,使用热模拟相变膨胀法,结合金相组织分析及硬度试验方法,研究65Mn弹簧钢的组织相变规律。试验测定了65Mn动态连续转变CCT曲线,同时测定了该钢种的Ac1、Ac3、Ar1、Ar3等临界相变点温度,结果表... 为合理制定65Mn盘条控冷工艺和球化退火工艺,使用热模拟相变膨胀法,结合金相组织分析及硬度试验方法,研究65Mn弹簧钢的组织相变规律。试验测定了65Mn动态连续转变CCT曲线,同时测定了该钢种的Ac1、Ac3、Ar1、Ar3等临界相变点温度,结果表明,当冷却速度低于7℃/s时,仅发生铁素体和珠光体组织相变,此时钢中组织为索氏体+珠光体+铁素体,索氏体含量随冷却速度的增加而增加。冷却速度大于7℃/s时,开始发生马氏体相变。冷却速度大于30℃/s时仅发生马氏体相变。采用本试验研究成果,制定了合理的65Mn盘条控冷工艺,生产出了力学性能合格的65Mn盘条。同时制定了合适的盘条球化退火工艺,供下游用户参考,用户使用该工艺对盘条进行球化退火处理,可获得均匀的球化组织。 展开更多
关键词 65Mn盘条 连续冷却转变曲线 平衡临界相变点温度 球化退火工艺
C-Si-Mn-Cr-Nb系汽车高强度双相钢连续冷却转变研究 预览
6
作者 苏振军 杨建宽 +2 位作者 孔加维 薛仁杰 李超飞 《河南冶金》 2019年第2期28-30,共3页
采用MMS-300热模拟机测定了C-Si-Mn-Cr-Nb系980MPa级高强度汽车双相钢的动态CCT曲线。实验结果显示:冷却速率在0.1~5℃/s范围内显微组织主要为铁素体+贝氏体;冷却速率达到5℃/s时铁素体转变结束,奥氏体全部转变为贝氏体;当冷却速率达到4... 采用MMS-300热模拟机测定了C-Si-Mn-Cr-Nb系980MPa级高强度汽车双相钢的动态CCT曲线。实验结果显示:冷却速率在0.1~5℃/s范围内显微组织主要为铁素体+贝氏体;冷却速率达到5℃/s时铁素体转变结束,奥氏体全部转变为贝氏体;当冷却速率达到40℃/s时开始发生马氏体转变,显微硬度和抗拉强度均随冷却速率的增加而增加。 展开更多
关键词 高强度双相钢 连续冷却转变曲线 显微硬度 抗拉强度 显微组织
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金刚石锯片基体用钢75Cr1的连续冷却转变曲线研究
7
作者 孙宜强 甘晓龙 +1 位作者 汪水泽 蔡珍 《热加工工艺》 北大核心 2019年第4期92-95,共4页
为充分发挥75Cr1钢种的性能优势,探索最佳的热处理工艺参数,采用相变仪、金相显微镜、维氏硬度计和扫描电镜对75Cr1钢进行研究。通过分析不同冷却速度下的相变组织和硬度,为优化热轧工艺及球化退火、淬火等提供理论指导。结果表明:75Cr... 为充分发挥75Cr1钢种的性能优势,探索最佳的热处理工艺参数,采用相变仪、金相显微镜、维氏硬度计和扫描电镜对75Cr1钢进行研究。通过分析不同冷却速度下的相变组织和硬度,为优化热轧工艺及球化退火、淬火等提供理论指导。结果表明:75Cr1钢的相变点Ac1=705℃,Ac3=746℃,Ms=220℃。随冷却速度由0.1℃/s提高到30℃/s,组织逐渐由珠光体转变为贝氏体、马氏体,硬度由288 HV提高到772 HV。 展开更多
关键词 金刚石锯片 75Cr1 连续冷却转变曲线
微Nb高Mo型H13钢CCT曲线的测定与分析 预览
8
作者 张洪 李天生 刘新彬 《内燃机与配件》 2019年第8期103-106,共4页
采用Gleeble 3500型热模拟试验机,测定了微铌高钼型H13热作模具钢(%,0.027Nb,2.39Mo)以不同冷却速度冷却时的膨胀曲线,并结合金相法和硬度法绘制了该钢的冷却转变曲线(CCT)。根据测得的CCT曲线,分析了不同冷却速度下连续冷却时的组织转... 采用Gleeble 3500型热模拟试验机,测定了微铌高钼型H13热作模具钢(%,0.027Nb,2.39Mo)以不同冷却速度冷却时的膨胀曲线,并结合金相法和硬度法绘制了该钢的冷却转变曲线(CCT)。根据测得的CCT曲线,分析了不同冷却速度下连续冷却时的组织转变;阐明了冷却速度与组织演变及硬度变化之间的关系。结果表明:该实验钢临界点为Ac1=830℃、Ac3=927℃;钢中的Mo、Nb元素显著的提高了钢的淬透性,马氏体转变的临界冷却速度大于1℃/s;为生产实践和新工艺的制定提供了参考依据。 展开更多
关键词 热作模具钢 连续冷却转变曲线 高Mo型H13钢
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热处理工艺对780MPa级低碳贝氏体钢组织和性能的影响 预览
9
作者 赵楠 王兵 +3 位作者 薛峰 赵燕青 邢承亮 海岩 《理化检验:物理分册》 CAS 2019年第2期89-92,共4页
采用DIL805L型淬火膨胀仪测定了780 MPa级低碳贝氏体钢的连续冷却转变(CCT)曲线,研究了冷却速度对该钢组织转变和硬度的影响。结果表明:780 MPa级低碳贝氏体钢在冷却速度小于5℃·s-1时,转变产物为贝氏体;当冷却速度大于5℃·s-... 采用DIL805L型淬火膨胀仪测定了780 MPa级低碳贝氏体钢的连续冷却转变(CCT)曲线,研究了冷却速度对该钢组织转变和硬度的影响。结果表明:780 MPa级低碳贝氏体钢在冷却速度小于5℃·s-1时,转变产物为贝氏体;当冷却速度大于5℃·s-1时,转变产物中开始出现马氏体组织,且随着冷却速度的增加,马氏体逐渐增多,贝氏体逐渐减少;随着冷却速度的增加,试验钢的显微硬度逐渐增大,在冷却速度为5℃·s-1时,硬度值有明显大幅度的增加;透射电镜分析结果显示冷却速度为5℃·s-1时,在贝氏体组织内,位错堆积,并在晶界处最先形成马氏体。 展开更多
关键词 低碳贝氏体钢 连续冷却转变曲线 贝氏体 马氏体 位错 硬度
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含Ti系TRIP钢静态CCT曲线测定及分析 预览
10
作者 王乐 《山东冶金》 CAS 2018年第1期39-41,共3页
采用热膨胀法研究了某含Ti系TRIP钢在完全奥氏体温度下的连续冷却相变过程;结合显微组织观察,建立了试验钢的连续冷却转变曲线,分析了钢的相变规律和组织形貌。结果表明,当冷速低于1℃/s时,试验钢仅发生铁素体和珠光体相变;加快... 采用热膨胀法研究了某含Ti系TRIP钢在完全奥氏体温度下的连续冷却相变过程;结合显微组织观察,建立了试验钢的连续冷却转变曲线,分析了钢的相变规律和组织形貌。结果表明,当冷速低于1℃/s时,试验钢仅发生铁素体和珠光体相变;加快冷速后,逐渐发生贝氏体和马氏体相变;冷速超过10℃/s时,认为贝氏体已基本消失,只发生马氏体转变,室温组织为全马氏体。试验钢在冷轧试制过程中,可选择在两相区退火,淬火温度(一次快冷温度)可取204~343℃。 展开更多
关键词 热膨胀法 TRIP钢 连续冷却转变曲线 显微组织 相变
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含Ti系微合金热轧搪瓷钢连续冷却转变曲线及其组织研究 预览
11
作者 陶军晖 吴田 +7 位作者 戴伟 李杰 陈木青 汪川惠 陈欣琦 李睿 靳海芹 祁红艳 《华中师范大学学报:自然科学版》 北大核心 2018年第4期503-507,共5页
采用热膨胀法和金相法,在Formastor-F试验机上测定了含Ti系微合金热轧搪瓷钢RT360的Ac1和Ac3以及Ms,并测定了该钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,获得了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线)及其相应组织,测定结果为大生产热处理... 采用热膨胀法和金相法,在Formastor-F试验机上测定了含Ti系微合金热轧搪瓷钢RT360的Ac1和Ac3以及Ms,并测定了该钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,获得了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线)及其相应组织,测定结果为大生产热处理工艺的制定提供了理论基础.当轧后冷却速率〈0.5℃/s,可获得理想的多边形铁素体+少量珠光体组织.淬硬性倾向较小,基本不会出现冷裂纹. 展开更多
关键词 含Ti系 微合金 热轧搪瓷钢 连续冷却转变曲线 组织
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25MnSiVN高强抗震钢筋组织相变探讨 被引量:1
12
作者 刘金源 邱伟明 +1 位作者 李祥龙 钟寿军 《物理测试》 CAS 2018年第1期16-21,共6页
为制定合理的轧制工艺,使用热摸拟相变膨胀法,结合金相组织分析及硬度试验方法,研究钒氮微合金化生产的25MnSiVN(600MPa级)高强抗震钢筋的组织相变规律。试验测出了25MnSivN动态连续转变CCT曲线,同时测定了该钢种的Ac1、Ac3、Ar1... 为制定合理的轧制工艺,使用热摸拟相变膨胀法,结合金相组织分析及硬度试验方法,研究钒氮微合金化生产的25MnSiVN(600MPa级)高强抗震钢筋的组织相变规律。试验测出了25MnSivN动态连续转变CCT曲线,同时测定了该钢种的Ac1、Ac3、Ar1、Ar3。平衡临界相变点温度。结果表明,当冷却速度低于3℃/s时,仅发生铁素体和珠光体组织相变,当冷却速度大于3℃/s时,发生贝氏体相变,当冷却速度大于15℃/s时,发生马氏体相变。为保证25MnSiVN钢中获得均匀细小的铁素体+珠光体组织,避免产生贝氏体甚至马氏体组织,大生产时,应控制钢筋轧后冷却速度不超过3℃/s。运用本试验研究成果,制定了合理的轧制工艺,生产出了性能合格的600MPa级高强抗震钢筋。 展开更多
关键词 25MnSivN高强抗震钢筋 连续冷却转变曲线 平衡临界相变点温度
Nb、V、N微合金化热轧TRIP钢的动态连续冷却相变
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作者 高绪涛 张元 +2 位作者 李强 李熙 张明明 《金属热处理》 CSCD 北大核心 2018年第9期1-6,共6页
采用Gleeble-3500热模拟机测定了C-Si-Mn-Nb、C-Si-Mn-Nb-V、C-Si-Mn-Nb-V-N这3种成分热轧TRIP钢在变形后以不同速率冷却时的热膨胀数据,结合不同冷速下的显微组织,绘制3种成分热轧TRIP钢动态CCT曲线。结果表明:C-Si-Mn-Nb与C-Si-MnNb-... 采用Gleeble-3500热模拟机测定了C-Si-Mn-Nb、C-Si-Mn-Nb-V、C-Si-Mn-Nb-V-N这3种成分热轧TRIP钢在变形后以不同速率冷却时的热膨胀数据,结合不同冷速下的显微组织,绘制3种成分热轧TRIP钢动态CCT曲线。结果表明:C-Si-Mn-Nb与C-Si-MnNb-V试验钢在冷速大于30℃/s后,几乎没有铁素体生成,基体组织主要是贝氏体和马氏体;而C-Si-Mn-Nb-V-N试验钢当冷速达到60℃/s仍然可见细小的铁素体,并且多分布在奥氏体的三叉界和晶界处。与C-Si-Mn-Nb和C-Si-Mn-Nb-V试验钢的动态CCT曲线相比,随着冷速的增大,C-Si-Mn-Nb-V-N试验钢铁素体相区左移,贝氏体相区变小。 展开更多
关键词 热轧TRIP钢 Nb、V、N微合金化 连续冷却转变曲线 铁素体 贝氏体 马氏体
Q420qE钢形变奥氏体连续冷却转变研究 预览
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作者 谯明亮 史根豪 +2 位作者 王同良 康双双 王青峰 《上海金属》 北大核心 2018年第5期28-31,36共5页
采用膨胀法在Gleeble-3500型热模拟试验机上测定了Q420qE桥梁钢以不同冷速连续冷却时的膨胀曲线,并结合显微组织观察和维氏硬度测量,绘制出了试验钢的形变奥氏体连续冷却转变曲线(CCT曲线)。研究表明,随着冷速的增加,试验钢的显微组织... 采用膨胀法在Gleeble-3500型热模拟试验机上测定了Q420qE桥梁钢以不同冷速连续冷却时的膨胀曲线,并结合显微组织观察和维氏硬度测量,绘制出了试验钢的形变奥氏体连续冷却转变曲线(CCT曲线)。研究表明,随着冷速的增加,试验钢的显微组织由铁素体+珠光体逐步转变为针状铁素体+粒状贝氏体;并初步确定试验钢两阶段变形后的控冷工艺窗口为5~10℃/s。在该冷速范围内,试验钢组织为由针状铁素体、粒状贝氏体和M-A岛构成的多相组织。 展开更多
关键词 Q420qE桥梁钢 形变奥氏体 连续冷却转变曲线 显微组织 硬度
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Mn-Si-V系贝氏体辙叉钢的连续冷却转变特性
15
作者 林云蕾 周清跃 +1 位作者 张银花 刘丰收 《金属热处理》 CSCD 北大核心 2018年第1期17-21,共5页
在Gleeble-1500热模拟机上采用热膨胀法,测定了一种Mn-Si-V系贝氏体辙叉钢的连续冷却转变曲线。利用DMI 5000M型光学显微镜、Hitachi H-800透射电镜和显微维氏硬度计对不同冷速下试验钢的显微组织和硬度进行分析,并就合金元素对贝氏体... 在Gleeble-1500热模拟机上采用热膨胀法,测定了一种Mn-Si-V系贝氏体辙叉钢的连续冷却转变曲线。利用DMI 5000M型光学显微镜、Hitachi H-800透射电镜和显微维氏硬度计对不同冷速下试验钢的显微组织和硬度进行分析,并就合金元素对贝氏体相变和显微组织的作用进行讨论。结果表明,试验贝氏体钢的相变点为:Ac1=730℃、Ac3=873℃、Ms=320℃。以0.05℃/s的冷速冷却时,试验贝氏体钢获得以上贝氏体为主的组织;在0.05~1.0℃/s的冷速范围内,试验贝氏体钢可以获得以无碳化物贝氏体为主的组织;当冷速大于1.0℃/s,试验贝氏体钢得到无碳化物贝氏体/马氏体复相组织,并且随冷速增加马氏体含量增大;当冷速达到8.0℃/s,试验贝氏体钢获得以低碳马氏体为主的组织。 展开更多
关键词 贝氏体钢 辙叉 连续冷却转变曲线 热膨胀法
硼对Q690D钢CCT曲线的影响 预览
16
作者 白雅琼 张娜 杨维宇 《包钢科技》 2017年第1期40-43,共4页
利用Formastor-F全自动相变仪测定了不同硼含量Q690D钢的临界点Ac1、Ac3,并绘制Q690D钢的连续冷却转变曲线。结果表明:硼的加入,使Q690D钢的Ac3、Ac1略有提高,使Ms点及Bs点有所降低,使Q690D钢的临界冷速降低,淬透性明显提高。硼对Q690... 利用Formastor-F全自动相变仪测定了不同硼含量Q690D钢的临界点Ac1、Ac3,并绘制Q690D钢的连续冷却转变曲线。结果表明:硼的加入,使Q690D钢的Ac3、Ac1略有提高,使Ms点及Bs点有所降低,使Q690D钢的临界冷速降低,淬透性明显提高。硼对Q690D钢先共析铁素体转变及贝氏体转变均有不同程度的推迟作用,抑制了先共析铁素体的析出,在很宽的冷速范围可以得到完全的贝氏体组织。 展开更多
关键词 硼元素 Q690D钢 连续冷却转变曲线 显微组织
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不同冷速对55SiMnMo钎具钢过冷奥氏体转变的影响 被引量:1
17
作者 刘艳丽 安治国 黄艳新 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2017年第2期131-134,共4页
在DIL805L型膨胀仪上测定了55Si Mn Mo钎具钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,结合金相-硬度法分析其相变规律及影响因素,获得了连续冷却转变曲线-CCT曲线。结果表明:55Si Mn Mo钢的临界点为:Ac1=751℃,Ac3=824℃;当冷却速度〈0... 在DIL805L型膨胀仪上测定了55Si Mn Mo钎具钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,结合金相-硬度法分析其相变规律及影响因素,获得了连续冷却转变曲线-CCT曲线。结果表明:55Si Mn Mo钢的临界点为:Ac1=751℃,Ac3=824℃;当冷却速度〈0.15℃/s时,转变产物为铁素体、珠光体;随着冷速增加到0.15℃/s,转变产物开始出现少量贝氏体;当冷速〉0.3℃/s时,有马氏体转变出现;珠光体、铁素体分别于冷速大于0.5℃/s、1℃/s时开始消失。 展开更多
关键词 55SiMnMo钎具钢 连续冷却转变曲线 临界点 膨胀法 金相-硬度法
稀土元素镧对BT100H钢连续冷却转变曲线的影响 预览
18
作者 白雅琼 马爱清 杨维宇 《上海金属》 北大核心 2017年第3期20-23,共4页
利用Formastor-F全自动相变仪测定了不同稀土含量BTl00H钢的临界点AC1,AC3,并绘制BTl00H钢的连续冷却转变曲线。结果表明,稀土元素镧使BT100H试验钢的临界点Ac1升高了27℃,M8升高了12℃,并且抑制了该试验钢中先共析铁素体的析出;... 利用Formastor-F全自动相变仪测定了不同稀土含量BTl00H钢的临界点AC1,AC3,并绘制BTl00H钢的连续冷却转变曲线。结果表明,稀土元素镧使BT100H试验钢的临界点Ac1升高了27℃,M8升高了12℃,并且抑制了该试验钢中先共析铁素体的析出;由于镧的加入,BT100H钢贝氏体相变的冷速区间变宽,可以在极慢的冷速下获得贝氏体。 展开更多
关键词 BT100H钢 连续冷却转变曲线 显微组织
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冷却速率对30CrNiMo8钢过冷奥氏体转变的影响 预览 被引量:2
19
作者 史远 黄胜永 安治国 《理化检验:物理分册》 CAS 2017年第11期782-785,共4页
采用膨胀法结合金相检验和硬度测试,在相变膨胀仪上测定了30CrNiMo8钢的临界点温度,绘制了过冷奥氏体连续冷却转变曲线,研究了不同冷却速率对30CrNiMo8钢显微组织和硬度的影响。结果表明:当冷却速率为0.02-7℃·s^1时,随着冷却速... 采用膨胀法结合金相检验和硬度测试,在相变膨胀仪上测定了30CrNiMo8钢的临界点温度,绘制了过冷奥氏体连续冷却转变曲线,研究了不同冷却速率对30CrNiMo8钢显微组织和硬度的影响。结果表明:当冷却速率为0.02-7℃·s^1时,随着冷却速率的增加,30CrNiMo8钢的显微组织由粒状贝氏体为主逐渐转变为马氏体为主,硬度也逐渐升高;马氏体转变的临界冷却速率为1.0-1.5℃·s^1,30CrNiMo8钢的淬透性较好。 展开更多
关键词 30CrNiMo8钢 连续冷却转变曲线 显微组织 淬透性
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23CrNi3Mo钢的连续冷却转变曲线 被引量:1
20
作者 代利 杨晓 雷旻 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2017年第3期15-17,共3页
利用热膨胀法,结合金相法、硬度法测定了23Cr Ni3Mo钢过冷奥氏体的连续冷却转变(CCT)曲线;并分析了连续转变过程中钢的组织和硬度。结果表明:试验钢在冷却速度为0.1~0.3℃/s时,得到铁素体和贝氏体的混合组织;冷却速度为0.5~5℃/s时... 利用热膨胀法,结合金相法、硬度法测定了23Cr Ni3Mo钢过冷奥氏体的连续冷却转变(CCT)曲线;并分析了连续转变过程中钢的组织和硬度。结果表明:试验钢在冷却速度为0.1~0.3℃/s时,得到铁素体和贝氏体的混合组织;冷却速度为0.5~5℃/s时,得到综合性能优良的下贝氏体组织;冷却速度≥10℃/s时,得到主要为板条状马氏体的组织,在温度-时间对数曲线上出现了明显的由马氏体相变引起的"拐点"。随着冷却速率的增大,23Cr Ni3Mo钢的硬度逐渐增大,最终稳定在490 HV0.2左右。 展开更多
关键词 23Cr Ni3Mo钢 连续冷却转变曲线 组织 硬度
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