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铁素体-珠光体型非调质钢连续冷却转变的研究
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作者 孙岩 安治国 +2 位作者 张国涛 孙晓冉 赵中昱 《轧钢》 2019年第3期37-41,共5页
采用DIL805L淬火相变膨胀仪研究了铁素体-珠光体型非调质钢的连续冷却相变组织变化规律,分析了冷却速率和合金元素对相变组织、显微硬度和CCT曲线的影响。结果表明,Mo有助于获得针状铁素体组织,进而提高韧性,Mn与微合金元素V有助于提高... 采用DIL805L淬火相变膨胀仪研究了铁素体-珠光体型非调质钢的连续冷却相变组织变化规律,分析了冷却速率和合金元素对相变组织、显微硬度和CCT曲线的影响。结果表明,Mo有助于获得针状铁素体组织,进而提高韧性,Mn与微合金元素V有助于提高钢的综合力学性能;冷速增大至0.5℃/s时,开始出现针状铁素体;冷速小于1℃/s时,获得完全的铁素体+珠光体组织;随着冷速的增大,钢的硬度不断增大。 展开更多
关键词 连续冷却转变 铁素体-珠光体型非调质钢 显微组织 CCT曲线
高强镀锌板表面发麻缺陷产生机理
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作者 王畅 于洋 +3 位作者 李研 王林 高小丽 张亮亮 《中国冶金》 CAS 北大核心 2019年第6期21-25,共5页
针对高强镀锌板表面发麻缺陷问题,从全流程分析角度,探讨引起此缺陷的根本原因。利用扫描电镜分析发现,发麻原因在于锌层表面厚度不均匀、粗糙度差异明显以及镀锌板表面存在较多的表层裂纹。跟踪分析发现该表层裂纹主要产生在冷轧工序,... 针对高强镀锌板表面发麻缺陷问题,从全流程分析角度,探讨引起此缺陷的根本原因。利用扫描电镜分析发现,发麻原因在于锌层表面厚度不均匀、粗糙度差异明显以及镀锌板表面存在较多的表层裂纹。跟踪分析发现该表层裂纹主要产生在冷轧工序,结合钢种的热轧微观组织特点,提出形成表层裂纹的机理在于热轧钢板在轧制过程中抗开裂能力较弱,导致冷轧过程中钢板表面形成10μm的表层裂纹。结合CCT曲线的模拟分析发现,控制热轧钢板表层微观组织状态可以明显抑制高强镀锌板表面发麻缺陷的产生。 展开更多
关键词 冷轧高强钢 表层裂纹 镀锌板 CCT曲线 微观组织
1000MPa级低碳高强钢的组织转变与性能研究 预览
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作者 刘建磊 赵燕青 +2 位作者 赵楠 田志强 张晨光 《宽厚板》 2019年第3期5-7,共3页
利用膨胀仪测定1000MPa级低碳高强钢临界点及CCT曲线,研究不同冷速对试验钢显微组织的影响。结果表明:在0.5~1℃/s冷速范围内,试验钢得到单一粒状贝氏体组织;在2~15℃/s冷速范围内,得到粒状贝氏体、板条贝氏体和马氏体的混合组织;在20~8... 利用膨胀仪测定1000MPa级低碳高强钢临界点及CCT曲线,研究不同冷速对试验钢显微组织的影响。结果表明:在0.5~1℃/s冷速范围内,试验钢得到单一粒状贝氏体组织;在2~15℃/s冷速范围内,得到粒状贝氏体、板条贝氏体和马氏体的混合组织;在20~80℃/s的冷却速度范围内,得到板条贝氏体和马氏体的混合组织。以测定CCT曲线为参考依据制定调质工艺,试验钢经过调质后获得优异的综合力学性能。 展开更多
关键词 1000MPa级 低碳高强钢 CCT曲线 显微组织 力学性能
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冷速路径在分析奥氏体转变组织的应用 预览
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作者 祝志超 张心金 朱琳 《一重技术》 2019年第1期63-68,共6页
研究Q345R低合金钢在连续冷却过程中奥氏体的相变行为及其在非恒定冷速空冷组织分析中的应用。结果表明,和温度-时间(T-t)曲线相比,冷速路径(T-v)曲线能够更加准确、直观地反映相应温度下的实际冷速,将冷速路径和CCT图叠加分析得到的转... 研究Q345R低合金钢在连续冷却过程中奥氏体的相变行为及其在非恒定冷速空冷组织分析中的应用。结果表明,和温度-时间(T-t)曲线相比,冷速路径(T-v)曲线能够更加准确、直观地反映相应温度下的实际冷速,将冷速路径和CCT图叠加分析得到的转变组织和实际冷却组织相符。 展开更多
关键词 CCT曲线 组织分析 冷速路径
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Mn对低合金钢连续冷却相变规律的影响及强化机制
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作者 陆春洁 邵伟 +1 位作者 镇凡 曲锦波 《兵器材料科学与工程》 CAS CSCD 北大核心 2019年第2期64-69,共6页
通过热模拟试验、热轧试验,结合金相分析等研究不同Mn含量低合金钢的连续冷却相变规律,探讨Mn对低合金钢组织性能及强化机制的影响。结果表明:Mn能降低钢的相变开始温度(Ar3)和相变结束温度(Af),降低形成贝氏体的临界冷速,Mn的质量分数... 通过热模拟试验、热轧试验,结合金相分析等研究不同Mn含量低合金钢的连续冷却相变规律,探讨Mn对低合金钢组织性能及强化机制的影响。结果表明:Mn能降低钢的相变开始温度(Ar3)和相变结束温度(Af),降低形成贝氏体的临界冷速,Mn的质量分数每增加0.1%,可使Ar3降低8.6℃,Af降低13.3℃;随Mn含量的升高,试验钢中的铁素体晶粒尺寸逐渐减小、珠光体含量增多、试验钢的强韧性提高、,塑性稍有降低;Mn的质量分数达到1.60%时,在4℃/s低冷速下即出现大量的贝氏体组织,塑韧性均有大幅降低。细晶强化和固溶强化是试验钢的主要强化方式,其中细晶强化效果大于固溶强化效果。Mn的质量分数为0.1%时引起的屈服强度增量约为10 MPa,其中细晶强化分量约为6 MPa,固溶强化分量约为4 MPa,引起的抗拉强度增量约为13 MPa。 展开更多
关键词 MN含量 低合金钢 CCT曲线 强化机制 细晶强化 固溶强化
50Mn2V钢连铸坯CCT曲线测定及热塑性分析研究
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作者 邹仲平 路峰 +1 位作者 于浩 王毅 《热加工工艺》 北大核心 2019年第2期76-80,86共6页
利用Gleeble-3800热应力/应变模拟实验机对50Mn2V的CCT曲线进行了测定,并对其高温塑性行为进行了研究;分别采用光学显微镜和扫描电镜对组织及断口形貌进行了观察。结果表明:当冷速为0.5~1℃/s时,50Mn2V组织为准多边形铁素体和珠光体(较... 利用Gleeble-3800热应力/应变模拟实验机对50Mn2V的CCT曲线进行了测定,并对其高温塑性行为进行了研究;分别采用光学显微镜和扫描电镜对组织及断口形貌进行了观察。结果表明:当冷速为0.5~1℃/s时,50Mn2V组织为准多边形铁素体和珠光体(较细珠光体);当冷速为3℃/s时,组织为少量铁素体+少量粒状贝氏体+板条贝氏体;当冷速为5~10℃/s时,组织为少量贝氏体+马氏体;当冷速在10~50℃/s时,组织为马氏体+残余奥氏体。在50Mn2V连铸坯实际生产中,连铸拉矫温度控制在900℃以上可有效降低铸坯裂纹的发生。 展开更多
关键词 50MN2V CCT曲线 热塑性 显微组织 性能
含Mo元素CL60钢CCT曲线的测定及分析
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作者 孔昌昌 秦凤明 +2 位作者 张晓峰 党淑娥 陈慧琴 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第8期138-144,共7页
在Gleeble-3800热模拟机上测定了含微量Mo元素CL60钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,并采用金相-硬度法,测定了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线),研究了冷却速度对其显微组织演变以及硬度的影响。结果表明:当冷却速度小于1℃/s时... 在Gleeble-3800热模拟机上测定了含微量Mo元素CL60钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,并采用金相-硬度法,测定了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线),研究了冷却速度对其显微组织演变以及硬度的影响。结果表明:当冷却速度小于1℃/s时,实验钢的转变产物为先共析铁素体和珠光体组织;当冷却速度增加到2℃/s时,开始发生贝氏体转变;当冷却速度增加到5℃/s时,开始发生马氏体转变;冷却速度在5~10℃/s的范围内时,转变产物为少量铁素体、珠光体、贝氏体和马氏体所组成的混合组织;当冷却速度为15℃/s时,先共析铁素体消失;当冷却速度为20~40℃/s时,转变产物为珠光体和马氏体混合组织;当冷却速度大于50℃/s时,转变产物全部为马氏体组织。随着冷却速度的增大,实验钢的硬度逐渐增大。尽管Mo元素的加入能细化珠光体片间距,但加Mo元素CL60钢在生产过程中得到理想组织的条件更加苛刻。为避免贝氏体、马氏体等非理想组织出现,不同部位的冷却速度须严格控制在2℃/s以下。 展开更多
关键词 CL60钢 膨胀法 金相-硬度法 CCT曲线
38MnVTi非调质钢的CCT曲线的测定与分析
8
作者 谢丁 代璐蔚 陈元芳 《热加工工艺》 北大核心 2019年第14期30-32,37共4页
研究了38MnVTi非调质钢在连续冷却过程中的过冷奥氏体转变产物及其性能。通过Gleeble-1500D热模拟试验机得到不同冷却速度连续冷却时的膨胀曲线。结合金相法和硬度法获得对应的金相组织和硬度,绘制了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线)。... 研究了38MnVTi非调质钢在连续冷却过程中的过冷奥氏体转变产物及其性能。通过Gleeble-1500D热模拟试验机得到不同冷却速度连续冷却时的膨胀曲线。结合金相法和硬度法获得对应的金相组织和硬度,绘制了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线)。结果表明:当冷却速度小于2℃/s时,转变产物为铁素体和珠光体。当冷却速度等于2℃/s时,出现贝氏体。当冷却速度大于等于5℃/s小于20℃/s时,转变产物为羽毛状的贝氏体和马氏体。当冷却速度等于20℃/s时,转变产物为马氏体。 展开更多
关键词 非调质钢 CCT曲线 热模拟 膨胀法
汽车用22MnB5与26MnB5钢组织性能对比
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作者 汪思敏 栾道成 +3 位作者 王正云 王楠 陈杰 胡志华 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第6期38-42,共5页
对汽车用22MnB5钢与26MnB5钢进行CCT曲线、显微组织以及显微硬度测试等对比试验,分析两种材料在组织性能上的差异。结果表明,26MnB5钢相较于22MnB5钢,CCT曲线明显向右、向下移动,贝氏体的转变上限温度Bs点有较大差异,因为碳的增高明显... 对汽车用22MnB5钢与26MnB5钢进行CCT曲线、显微组织以及显微硬度测试等对比试验,分析两种材料在组织性能上的差异。结果表明,26MnB5钢相较于22MnB5钢,CCT曲线明显向右、向下移动,贝氏体的转变上限温度Bs点有较大差异,因为碳的增高明显推迟了贝氏体转变;且随着冷却速度的增加,碳含量增加对铁素体和珠光体转变的推迟作用加大。由于26MnB5钢的终轧温度、卷取温度均高于22MnB5钢,所以26MnB5钢的带状组织更加明显。因此,较低的终轧温度可以减轻带状组织,此外,低温卷取可以保证层流冷却的冷却速率。材料的硬度随冷却速度加快而增大,在冷速为100℃/s时,22MnB5钢硬度为496 HV0.1,含碳量略高的26MnB5钢硬度更高,为516 HV0.1。 展开更多
关键词 冷却速度 显微组织 CCT曲线 显微硬度
热处理工艺对XGCF62低焊接裂纹敏感性压力容器板力学性能的影响 预览
10
作者 郭文波 熊辉辉 《江西冶金》 2019年第2期25-29,共5页
本研究先对XGCF62钢进行了成分设计,并对该钢种的CCT曲线和回火工艺进行研究,且进行了工业性试验.研究结果表明,采用冷却温度为800~850℃,冷却速度≥15℃/s,终冷温度≤600℃的冷轧工艺可获得B或B+M组织,XGCF62钢经625~635℃×60min... 本研究先对XGCF62钢进行了成分设计,并对该钢种的CCT曲线和回火工艺进行研究,且进行了工业性试验.研究结果表明,采用冷却温度为800~850℃,冷却速度≥15℃/s,终冷温度≤600℃的冷轧工艺可获得B或B+M组织,XGCF62钢经625~635℃×60min回火后的抗拉强度和屈服强度分别达到628MPa以上和562MPa以上,延伸率超过20%,且-20℃冲击功超过220J,达到石油储罐钢的相关标准. 展开更多
关键词 XGCF62 TMCP+T CCT曲线 回火
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Ti-V复合微合金化高强钢CCT曲线的测定与分析
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作者 甘晓龙 赵刚 +2 位作者 杨庚蔚 孙宜强 蔡珍 《热加工工艺》 北大核心 2019年第2期93-96,共4页
利用热模拟试验机研究了Ti-V复合微合金化高强钢的相变规律,采用热膨胀法和金相法测定了试验钢的CCT曲线,分析了不同的冷却速度对试验钢组织和性能的影响规律。结果表明,当冷却速度为0.1~5℃/s时,室温组织为珠光体和铁素体;当冷却速度达... 利用热模拟试验机研究了Ti-V复合微合金化高强钢的相变规律,采用热膨胀法和金相法测定了试验钢的CCT曲线,分析了不同的冷却速度对试验钢组织和性能的影响规律。结果表明,当冷却速度为0.1~5℃/s时,室温组织为珠光体和铁素体;当冷却速度达到10℃/s时,室温组织为珠光体、铁素体和贝氏体;当冷却速度为15~50℃/s时,室温组织为贝氏体和铁素体;当冷却速度小于20℃/s时,试样的显微硬度随着冷却速度的增大而显著增加;当冷却速度为20~50℃/s时,显微硬度随冷却速度的增大而缓慢增加。 展开更多
关键词 热模拟试验机 微合金化高强钢 相变规律 CCT曲线
冷却速率对新型高硬度预硬化塑料模具钢组织和性能的影响
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作者 刘继浩 迟宏宵 +3 位作者 曹建春 高华耀 马党参 周健 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第6期103-109,共7页
采用Formast-FII热膨胀仪测定了新型高硬度预硬化塑料模具钢3Cr2MnNiMoV在不同冷速下的连续冷却转变曲线(CCT)并采用光学显微镜、扫描电镜以及显微硬度仪等观察分析了试验钢的组织和硬度。结果表明:冷却速率为0.03~0.15℃/s,3Cr2MnNiMo... 采用Formast-FII热膨胀仪测定了新型高硬度预硬化塑料模具钢3Cr2MnNiMoV在不同冷速下的连续冷却转变曲线(CCT)并采用光学显微镜、扫描电镜以及显微硬度仪等观察分析了试验钢的组织和硬度。结果表明:冷却速率为0.03~0.15℃/s,3Cr2MnNiMoV钢中相变主要产物为贝氏体;冷却速率为0.3~16℃/s时,相变主要产物为马氏体;冷却速率在0.03~0.3℃/s变化范围内时,随冷速的增加,试验钢的显微硬度增加,贝氏体铁素体由等轴状变为板条状生长,最终合并成块状铁素体;等轴铁素体长大合并形成的块状铁素体中马奥岛尺寸大、数量少、排列不规则;板条铁素体长大合并形成的块状铁素体中马奥岛尺寸小,数量多、以平行方式排列;当冷速在0.3~16℃/s时,冷却速率对试验钢的马氏体转变以及硬度没有影响。 展开更多
关键词 3Cr2MnNiMoV钢 CCT曲线 冷却速率 贝氏体转变
铌微合金化HRB400E高强钢筋CCT曲线测定及应用
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作者 赵贤平 邓深 +2 位作者 余轶峰 何维 温小园 《中国冶金》 CAS 北大核心 2019年第8期58-63,共6页
为了研究分析铌微合金化HRB400E高强钢筋不同冷速下转变组织,达到现场精细化的生产管理的目的,利用LINSEIS L78热膨胀仪及AutoCCT软件,结合组织和硬度测定并绘制了CCT曲线。分析结果为,过冷奥氏体在冷速小于3.5℃/s时发生F+P转变;在冷速... 为了研究分析铌微合金化HRB400E高强钢筋不同冷速下转变组织,达到现场精细化的生产管理的目的,利用LINSEIS L78热膨胀仪及AutoCCT软件,结合组织和硬度测定并绘制了CCT曲线。分析结果为,过冷奥氏体在冷速小于3.5℃/s时发生F+P转变;在冷速为3.5℃/s时析出B;在冷速约为20℃/s时无P析出,组织为B+少量F;在冷速约为32℃/s时发生M相变,此时无F析出;在冷速约为80℃/s时全部转变为M。随着冷速的增大,F晶粒逐渐变小,而硬度逐渐增大且约到80℃/s时趋于平缓。根据测得的CCT曲线制定现场轧制工艺为开轧温度为(1 040±30)℃,上冷床温度为规格小于25mm时(950±30)℃,规格不小于25mm时(990±30)℃,轧后冷速为2.2~3.0℃/s,可得到F+P组织且性能良好的高强钢筋。 展开更多
关键词 HRB400E CCT曲线 高强钢筋 铌微合金化
冷却速度对抽油杆用NiCrMnMoV 钢过冷奥氏体转变的影响
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作者 孙晓冉 丁辉 +2 位作者 孙岩 赵楠 海岩 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第11期163-166,共4页
采用淬火膨胀仪研究了冷却速度对抽油杆用NiCrMnMoV钢连续冷却转变过程中微观组织和硬度的影响,借助EPMA对微观组织的带状结构进行了元素偏析分析,探讨了带状结构形成原因。结果表明:试验钢在0.05~40℃/s较宽的冷速范围内均可以形成贝... 采用淬火膨胀仪研究了冷却速度对抽油杆用NiCrMnMoV钢连续冷却转变过程中微观组织和硬度的影响,借助EPMA对微观组织的带状结构进行了元素偏析分析,探讨了带状结构形成原因。结果表明:试验钢在0.05~40℃/s较宽的冷速范围内均可以形成贝氏体组织,铁素体/珠光体转变区与贝氏体转变区完全分离,珠光体转变极少;随冷速增加,试验钢微观组织细化,硬度提高;低冷速下,显微组织呈现明显的带状结构,EPMA面扫描结果显示存在明显的元素偏析,随冷速提高,带状结构逐渐消除,冷速过低和合金元素微观偏析是导致带状结构产生的主要原因。 展开更多
关键词 NiCrMnMoV钢 CCT曲线 元素偏析
高镜面P80模具钢相变行为及硬度研究 预览
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作者 熊雄 董富军 《江西冶金》 2019年第1期21-25,共5页
利用Gleeble 3800热模拟机研究了高镜面P80模具钢相变规律,采用热膨胀法及金相法建立了CCT曲线,分析了工艺参数对组织及硬度的影响.结果表明:随着冷却速度的减慢,过冷奥氏相转变开始温度逐渐提高,由405℃提高到560℃.当冷却速度在2~15... 利用Gleeble 3800热模拟机研究了高镜面P80模具钢相变规律,采用热膨胀法及金相法建立了CCT曲线,分析了工艺参数对组织及硬度的影响.结果表明:随着冷却速度的减慢,过冷奥氏相转变开始温度逐渐提高,由405℃提高到560℃.当冷却速度在2~15℃/s区间时,随冷却速度的增加,试验钢贝氏体含量逐渐减少;当冷却速度大于15℃/s时,试验钢显微组织主要为板条马氏体.在整个试验条件下,试验钢显微硬度随着冷速降低而逐渐下降,硬度均值由366 HV10降低到287 HV10. 展开更多
关键词 P80钢 热模拟 CCT曲线 相变行为 显微硬度
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基于JMatPro软件对7050铝合金析出相的热力学模拟计算 预览
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作者 蔺虹宾 何跃斌 +3 位作者 蒋辉 李丽 王新颖 苗景国 《中国铸造装备与技术》 CAS 2019年第3期21-24,共4页
利用材料相图及性能模拟软件JMatPro对7050合金进行模拟计算,得到合金的平衡相组成、TTT曲线、CCT曲线、等温时效过程相转变。结果表明:合金的平衡相组成为86.5%α(Al)、8.87%η(MgZn2)、3.02%S(Al2CuMg)、1.02%Al6Mn、0.33%Mg2Si和0.26... 利用材料相图及性能模拟软件JMatPro对7050合金进行模拟计算,得到合金的平衡相组成、TTT曲线、CCT曲线、等温时效过程相转变。结果表明:合金的平衡相组成为86.5%α(Al)、8.87%η(MgZn2)、3.02%S(Al2CuMg)、1.02%Al6Mn、0.33%Mg2Si和0.26%E(AlCrMgMn);合金的TTT曲线整体呈“C”形,GP区、亚稳相和稳定相鼻尖温度分别为140℃、330℃和380℃,对应的孕育时间为0.002h、0.007h和0.2h。η′相无析出的临界冷却速度为2℃/s;100℃时效27h,合金中η′和S′相分别为6.88%和3.48%,140℃时效13h,合金中η′和S′相达到6.83%和3.63%。 展开更多
关键词 JMatPro软件 α(Al)固溶体 CCT曲线 η′相 Η相
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3Cr耐腐蚀油井管用钢的连续冷却转变行为研究 预览
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作者 詹飞 石晓霞 《包钢科技》 2019年第4期52-55,共4页
文章以3Cr耐腐蚀油井管用钢为研究对象,利用FORMASTOR-F全自动相变仪,测定了实验钢的相变点和过冷奥氏体连续冷却转变CCT曲线,采用蔡司显微镜对不同冷速处理后的试样进行了组织分析。实验结果表明,3Cr耐腐蚀油井管用钢的相变点Ac1为730... 文章以3Cr耐腐蚀油井管用钢为研究对象,利用FORMASTOR-F全自动相变仪,测定了实验钢的相变点和过冷奥氏体连续冷却转变CCT曲线,采用蔡司显微镜对不同冷速处理后的试样进行了组织分析。实验结果表明,3Cr耐腐蚀油井管用钢的相变点Ac1为730℃,Ac3为830℃。当冷速为0.1~0.5℃/s时,室温组织为先共析铁素体+贝氏体;冷却速度为0.5~0.8℃/s时,室温组织为铁素体+贝氏体+马氏体,当冷速为1~3℃/s时获得马氏体+贝氏体混合组织;当冷速大于3℃/s时获得马氏体组织。 展开更多
关键词 腐蚀 3Cr 油井管 CCT曲线
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WB36高锅管疑似珠光体组织分析 预览
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作者 凌仲秋 《特钢技术》 CAS 2019年第2期18-21,共4页
通过对WB36钢管中出现的疑似珠光体组织进行了金相观察、扫描电镜观察以及显微硬度检测和分析确认其不是珠光体组织,而是一种粒状贝氏体组织,其形成原因是由于热处理过程中的正火冷却速度过慢造成的.
关键词 珠光体 贝氏体 CCT曲线 扫描电镜
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低温压力容器用07Ni5DR钢的动态CCT曲线
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作者 熊涛 徐光 +2 位作者 袁清 王周头 胡海江 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第4期19-21,共3页
采用MMS-200热模拟试验机首先测得07Ni5DR低温压力容器钢的临界相变点,然后测定了900℃变形40%后不同冷速连续冷却过程中钢的膨胀曲线,并检验不同冷速下试样的室温组织。结果表明,钢的临界相变点为Ac1=640℃,Ac3=753℃。当冷速为1℃/s时... 采用MMS-200热模拟试验机首先测得07Ni5DR低温压力容器钢的临界相变点,然后测定了900℃变形40%后不同冷速连续冷却过程中钢的膨胀曲线,并检验不同冷速下试样的室温组织。结果表明,钢的临界相变点为Ac1=640℃,Ac3=753℃。当冷速为1℃/s时,所得室温组织主要是铁素体和粒状贝氏体;当冷速为10℃/s时,出现马氏体组织,铁素体减少;当冷速为15℃/s时,不再发生铁素体相变,组织为贝氏体和马氏体。随着冷速进一步增加,组织以贝氏体和马氏体为主。结合膨胀法与金相法,利用Origin 8.0软件绘制了07Ni5DR钢的动态CCT曲线。 展开更多
关键词 07Ni5DR钢 CCT曲线 热膨胀法 显微组织
15MnVB钢160mm×160mm铸坯热变形奥氏体连续冷却转变行为 预览
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作者 李世琳 阮士朋 +1 位作者 王利军 王宁涛 《特殊钢》 北大核心 2019年第3期5-7,共3页
采用Gleble-1500热模拟机测定了15MnVB钢在0.05~20℃/s冷速下连续冷却转变的膨胀曲线,结合光学显微镜的微观组织观察,测绘了该钢热变形奥氏体连续冷却转变过程中的动态CCT曲线;研究了其连续冷却转变产物的组织形态和硬度。实验结果表明,... 采用Gleble-1500热模拟机测定了15MnVB钢在0.05~20℃/s冷速下连续冷却转变的膨胀曲线,结合光学显微镜的微观组织观察,测绘了该钢热变形奥氏体连续冷却转变过程中的动态CCT曲线;研究了其连续冷却转变产物的组织形态和硬度。实验结果表明,15MnVB钢在0.05-20℃/s冷却速率下的组织主要由铁素体+珠光体、铁素体+珠光体+贝氏体、铁素体+珠光体+贝氏体+马氏体、贝氏体+马氏体组成。 展开更多
关键词 15MnVB钢 铸坯 热模拟 CCT曲线
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