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锻造变形方式对H13钢退火组织和力学性能的影响 预览
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作者 樊明强 张晓峰 +2 位作者 邢承亮 赵中昱 刘子韬 《河北冶金》 2019年第5期10-13,共4页
利用金相显微镜、扫描电镜等对不同锻造变形方式下H13钢的退火组织及力学性能进行了研究。结果表明:与“一镦一拔”工艺相比,采用“三镦三拔”工艺后,H13钢的带状偏析显著减轻;退火态碳化物尺寸更均匀、分布更弥散;调质态力学性能和等... 利用金相显微镜、扫描电镜等对不同锻造变形方式下H13钢的退火组织及力学性能进行了研究。结果表明:与“一镦一拔”工艺相比,采用“三镦三拔”工艺后,H13钢的带状偏析显著减轻;退火态碳化物尺寸更均匀、分布更弥散;调质态力学性能和等向性能显著提高;横向冲击功由6.34J增加至9.06J,横纵向冲击功比值由0.84增加至0.92,符合NADCA#207-2003标准中优质H13钢的性能要求。 展开更多
关键词 H13 墩拔锻造变形 带状偏析 碳化物 冲击性能
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H13钢激光涂覆层的高温磨损性能
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作者 段明伟 王志航 +3 位作者 黄英豪 丁洁 姜伟 王树奇 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2019年第3期136-141,共6页
选取H13钢进行激光涂覆,获得激光熔覆涂层,并进行了微观组织和硬度的分析。采用销-盘式高温磨损试验机研究了H13钢涂层的高温磨损行为,并与H13钢进行对比。采用SEM、XRD、EDS等微观分析手段对H13钢和涂层磨面进行形貌、物相和成分分析,... 选取H13钢进行激光涂覆,获得激光熔覆涂层,并进行了微观组织和硬度的分析。采用销-盘式高温磨损试验机研究了H13钢涂层的高温磨损行为,并与H13钢进行对比。采用SEM、XRD、EDS等微观分析手段对H13钢和涂层磨面进行形貌、物相和成分分析,并探讨磨损机制。结果表明:在同一载荷条件下,当温度从400℃升至600℃时,涂层的磨损失重明显低于H13钢;当温度为600℃,载荷为150N时,H13钢的磨损失重要更加严重,磨损表面发生了塑性挤出,磨损失重增加,而涂层的磨损失重要比H13钢小得多,说明涂层在高温情况下表现出良好的耐磨性。在同一温度下,涂层和H13钢的磨损失重都随着载荷的增加而增加。400℃,50N时,H13钢和涂层的磨损机理为轻微磨损;400℃,150N时,H13钢的磨损机理为氧化磨损,而涂层的磨损机理为轻微磨损;但是,在600℃,50N时,H13钢的磨损机理为氧化磨损,涂层的磨损机理则是磨粒磨损;600℃,150N时,H13钢的磨损机理为塑性变形,涂层的磨损机理则为磨粒磨损。 展开更多
关键词 H13 激光涂覆 磨损行为 磨损机制
基于预渗碳的H13钢TRD碳化铬覆层制备
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作者 李骢 王华君 +1 位作者 牛龙飞 王华昌 《热加工工艺》 北大核心 2019年第4期150-153,共4页
对H13钢基体在预渗碳的基础上进行TRD渗铬处理,研究了预渗碳对覆层性能的影响。结果表明:预渗碳将覆层表面含碳量提高到了5.5%,避免了贫碳层的出现;复合覆层的表面硬度为2225.78 HV0.01,厚度最厚为15μm,其均匀连续且表面致密,主要由Cr... 对H13钢基体在预渗碳的基础上进行TRD渗铬处理,研究了预渗碳对覆层性能的影响。结果表明:预渗碳将覆层表面含碳量提高到了5.5%,避免了贫碳层的出现;复合覆层的表面硬度为2225.78 HV0.01,厚度最厚为15μm,其均匀连续且表面致密,主要由Cr7C3、Cr23C6组成;过渡渗碳层使复合覆层弹性模量下降平缓,改善了覆层的抗剥离性能。单一覆层薄且不连续,其表面硬度仅为1612.85 HV0.01且不稳定,主要物相为Fe、(Fe,Cr)7C3,界面存在贫碳层。 展开更多
关键词 H13 预渗碳处理 TRD处理 碳化铬覆层
淬硬H13钢在高速铣削时的刀具磨损性能实验研究 预览
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作者 秦佳宇 徐新成 +2 位作者 刘鹏 张亚龙 沈守国 《轻工机械》 CAS 2019年第3期35-40,共6页
针对淬硬H13热作模具钢在高速切削时的刀具耐磨性问题,选用了陶瓷铣刀和带涂层的3种硬质合金钢铣刀对其进行高速铣削实验。首先,分析了在相同切削参数条件下不同刀具后刀面磨损量VB的变化情况;其次,分析了失效刀具的磨损机理;最后,探讨... 针对淬硬H13热作模具钢在高速切削时的刀具耐磨性问题,选用了陶瓷铣刀和带涂层的3种硬质合金钢铣刀对其进行高速铣削实验。首先,分析了在相同切削参数条件下不同刀具后刀面磨损量VB的变化情况;其次,分析了失效刀具的磨损机理;最后,探讨了刀具磨损量对零件加工表面粗糙度的影响。研究结果表明:AlTiN涂层立铣刀刀具的耐磨性能最佳;刀具的磨损机理主要为磨粒磨损和粘结磨损,刀具的崩刃是硬质合金刀具的主要失效形式;TiAlN涂层立铣刀对工件的表面形成的粗糙度变化趋势较为平稳,工件表面质量较好。 展开更多
关键词 高速铣削 H13 刀具磨损 粗糙度
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H13钢表面激光熔覆NiCr/Cr3C2涂层组织及其摩擦学性能
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作者 黄蕾 周建忠 +2 位作者 徐家乐 何文渊 聂学武 《应用激光》 CSCD 北大核心 2019年第4期556-562,共7页
为了提高H13钢表面耐磨性能,采用激光熔覆技术在H13钢表面制备NiCr/Cr3C2复合涂层。首先通过扫描电子显微镜和显微硬度计对涂层显微组织与硬度进行测试分析;随后对涂层与H13钢基体进行室温干滑动摩擦磨损试验,并根据涂层的磨损形貌、磨... 为了提高H13钢表面耐磨性能,采用激光熔覆技术在H13钢表面制备NiCr/Cr3C2复合涂层。首先通过扫描电子显微镜和显微硬度计对涂层显微组织与硬度进行测试分析;随后对涂层与H13钢基体进行室温干滑动摩擦磨损试验,并根据涂层的磨损形貌、磨损失重、摩擦系数曲线展开分析,探究涂层的耐磨性能及其磨损机制。研究结果表明:涂层微观组织主要由枝晶、柱状晶及胞状柱状晶组成,涂层整体的显微硬度大于基体,其平均显微硬度是基体的2.5倍;在相同磨损工况下,涂层的耐磨性明显优于基体,其中涂层和基材的平均摩擦系数分别为0.488 3和0.678 7,基材的平均磨损量为涂层的3.6倍。H13钢基体的磨损机制为混合粘着与磨粒磨损,而涂层为轻微磨粒磨损与疲劳磨损,表明在H13钢表面激光熔覆NiCr/Cr3C2合金粉末涂层可以显著提高其耐磨性能。 展开更多
关键词 复合涂层 激光熔覆 耐磨性 H13 NiCr/Cr3C2
H13钢低温固体渗硼及其热熔损性能的研究 预览
6
作者 杨浩鹏 吴晓春 《上海金属》 CAS 北大核心 2019年第4期23-28,共6页
采用低温固体粉末渗硼法对H13钢基体表面进行稀土催渗下的渗硼试验。通过扫描电镜(SEM)和X射线衍射(XRD)分析渗硼层的组织形貌和物相组成,并对未渗硼和低温渗硼试样的热熔损性能进行了对比研究。结果表明:H13钢经580℃粉末渗硼10h后,其... 采用低温固体粉末渗硼法对H13钢基体表面进行稀土催渗下的渗硼试验。通过扫描电镜(SEM)和X射线衍射(XRD)分析渗硼层的组织形貌和物相组成,并对未渗硼和低温渗硼试样的热熔损性能进行了对比研究。结果表明:H13钢经580℃粉末渗硼10h后,其表面形成了一层连续致密的硼化物层,厚度约10μm,硬度约19GPa。渗硼层主要由FeB和Fe2B两相组成。稀土元素的渗入,可以降低活性硼原子在基体中的扩散激活能,从而显著加快其在基体表层中的扩散速率。由于渗硼层隔绝了铝合金熔液和基体直接接触,渗硼试样的抗热熔损性能大幅提高。 展开更多
关键词 H13 低温渗硼 稀土催渗 热熔损性能
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H13钢硬态铣削表面变质层研究 预览
7
作者 胡瑞泽 张松 《工具技术》 2019年第6期14-18,共5页
硬态切削中表面变质层对工件的物理力学性能和服役性能有重要影响。针对表面变质层厚度与晶粒细化程度问题,进行了H13钢硬态铣削正交试验,分析了变质层厚度与加工表面层微观组织演变的关系;建立了表面变质层厚度S关于切削速度v、径向切... 硬态切削中表面变质层对工件的物理力学性能和服役性能有重要影响。针对表面变质层厚度与晶粒细化程度问题,进行了H13钢硬态铣削正交试验,分析了变质层厚度与加工表面层微观组织演变的关系;建立了表面变质层厚度S关于切削速度v、径向切削深度ae、每齿进给量fz的预测模型。结果表明:变质层厚度越大,加工表面晶粒细化程度越高;白层的产生会弱化晶粒细化程度;回归模型可以较为准确地预测加工表面变质层厚度。 展开更多
关键词 H13 硬态铣削 微观组织 表面变质层
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H13钢锻材加热时的奥氏体晶粒长大规律
8
作者 张雲飞 樊明强 +3 位作者 白丽娟 赵英利 史远 嵇爽 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第6期33-37,共5页
利用金相试验方法,对H13钢锻材在不同加热温度(1030~1150℃)及保温时间(30~120 min)下的奥氏体晶粒长大规律进行研究。结果表明:温度升高和保温时间延长均可促使H13钢奥氏体晶粒的不断长大,温度升高对晶粒长大的促进作用更显著。H13钢... 利用金相试验方法,对H13钢锻材在不同加热温度(1030~1150℃)及保温时间(30~120 min)下的奥氏体晶粒长大规律进行研究。结果表明:温度升高和保温时间延长均可促使H13钢奥氏体晶粒的不断长大,温度升高对晶粒长大的促进作用更显著。H13钢的奥氏体晶粒粗化温度在1100~1120℃之间,优选固溶温度为1100℃。在Sellars模型的基础上,对试验数据进行回归分析,建立了H13钢锻材加热时奥氏体晶粒长大模型:D^5.369=D0^5.369+5.6154×1097exp[-2431 085.76/RT]t,该模型计算值与测量值吻合度较高。 展开更多
关键词 H13 晶粒长大 Sellars模型 固溶温度
基于逆向拟合法的H13钢J-C本构修正模型 预览
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作者 张静 张松 李斌训 《中南大学学报:自然科学版》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第8期1808-1815,共8页
为了简化材料J-C本构模型的建立过程,提出一种基于自定义函数确定本构模型参数的逆向拟合法;通过准静态拉伸实验和霍普金森压杆实验获得H13钢在应变率为1~15000s^-1,温度为298~1073K条件下的真应力-真应变曲线;在总结不同的H13钢J-C本... 为了简化材料J-C本构模型的建立过程,提出一种基于自定义函数确定本构模型参数的逆向拟合法;通过准静态拉伸实验和霍普金森压杆实验获得H13钢在应变率为1~15000s^-1,温度为298~1073K条件下的真应力-真应变曲线;在总结不同的H13钢J-C本构模型并确定各材料参数范围的基础上,利用J-C本构函数对真应力-真应变曲线进行自定义函数逆向拟合,从而获得H13钢J-C本构模型在不同条件下的材料参数,并进一步建立材料参数关于温度和应变率的关系函数,确定H13钢在大应变率和高温条件下的J-C本构模型。研究结果表明:本文建立的修正型J-C本构模型能够真实地反映H13钢的流变行为。 展开更多
关键词 H13 流变应力 逆向拟合算法 修正型Johnson-Cook本构模型
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H13钢压铸模具开裂分析 预览
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作者 林星豪 陈卫华 +3 位作者 吴世勇 吕晨 李浩哲 艾云龙 《失效分析与预防》 2019年第4期265-268,共4页
H13热作模具在使用过程中发生提前失效,在其工作面发现裂纹。利用金相显微镜(OM)、洛氏硬度计(RHT)、扫描电子显微镜(SEM)与能谱仪(EDS),分析对比试样的金相组织、基体硬度、微区元素分布情况等。结果表明:H13热作模具钢由于疲劳断裂导... H13热作模具在使用过程中发生提前失效,在其工作面发现裂纹。利用金相显微镜(OM)、洛氏硬度计(RHT)、扫描电子显微镜(SEM)与能谱仪(EDS),分析对比试样的金相组织、基体硬度、微区元素分布情况等。结果表明:H13热作模具钢由于疲劳断裂导致失效,断裂原因为基体组织不均匀、非金属夹杂物与有害杂质元素较多。提高钢的冶金质量、改善热处理工艺、严格控制非金属夹杂物与有害元素含量,可保证模具钢拥有良好的疲劳强度和较长的使用寿命。 展开更多
关键词 H13 失效 应力集中 非金属夹杂物 有害合金元素
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6061铝合金与H13模具钢固体界面接触换热系数的反分析求解 预览
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作者 刘志文 李落星 +1 位作者 易杰 王冠 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第4期700-708,共9页
采用FORTRAN语言建立固体界面一维反热传导的计算程序,结合自制的热电偶测温实验装置,等效研究6061铝合金挤压型材在线弯曲过程中与H13模具钢界面的瞬态换热行为,探讨初始温度、接触载荷、表面粗糙度和热流方向对接触换热系数的影响。... 采用FORTRAN语言建立固体界面一维反热传导的计算程序,结合自制的热电偶测温实验装置,等效研究6061铝合金挤压型材在线弯曲过程中与H13模具钢界面的瞬态换热行为,探讨初始温度、接触载荷、表面粗糙度和热流方向对接触换热系数的影响。结果表明:瞬态换热系数在开始接触的短时间内(5s)急剧上升,然后缓慢增大至某一稳定值。当界面平均接触温度从111.5℃增大到211.5℃时,接触换热系数迅速增加。进一步提高界面平均接触温度,接触换热系数增加速率下降;随着表面粗糙度的增大,接触换热系数逐渐减小,在1.66~2.05μm范围内影响最为显著。随着载荷的增加,接触换热系数逐渐增大,敏感性逐渐下降;热流方向从铝合金到H13钢时的接触换热系数明显要比H13钢到铝合金的接触换热系数大。 展开更多
关键词 6061铝合金 H13 反热传导 接触换热系数 影响因素
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硬态车削H13钢切削力与表面粗糙度试验研究 预览
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作者 谢鸿基 王明红 《轻工机械》 CAS 2019年第2期29-32,共4页
为了探究H13钢硬态车削过程中的切削力与工件表面粗糙度,课题组采用单因素试验和多因素正交试验法设计车削试验。通过极差分析法对试验结果进行分析,研究不同切削速度、进给量和背吃刀量对切削过程中切削力以及工件表面粗糙度的影响,并... 为了探究H13钢硬态车削过程中的切削力与工件表面粗糙度,课题组采用单因素试验和多因素正交试验法设计车削试验。通过极差分析法对试验结果进行分析,研究不同切削速度、进给量和背吃刀量对切削过程中切削力以及工件表面粗糙度的影响,并比较切削力与表面粗糙度的变化规律。结果表明:影响切削力的显著性参数为背吃刀量>进给量>切削速度;影响工件表面粗糙度的显著性参数为进给量>切削速度>背吃刀量。通过单因素试验分析可知,切削力与表面粗糙度变化有一定的相关性,表面粗糙度的变化趋势和切削力一致。 展开更多
关键词 H13 硬态车削 正交试验 切削力 表面粗糙度
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Si和C的存在形态对TiSiCN薄膜微观结构与性能的影响
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作者 郭岩 王博 +2 位作者 米紫昊 陈朋涛 陈创浩 《材料保护》 CAS CSCD 北大核心 2019年第2期82-86,112共6页
为扩展Ti Al N和Ti CN薄膜的应用,以适应高速切削和绿色干式切削加工技术发展趋势和要求,采用工业化多弧离子镀在工业用钢H13表面制备Ti SiCN硬质薄膜,以改善H13钢的力学和摩擦学性能。借助扫描电子显微镜、X射线衍射仪、X射线光电子能... 为扩展Ti Al N和Ti CN薄膜的应用,以适应高速切削和绿色干式切削加工技术发展趋势和要求,采用工业化多弧离子镀在工业用钢H13表面制备Ti SiCN硬质薄膜,以改善H13钢的力学和摩擦学性能。借助扫描电子显微镜、X射线衍射仪、X射线光电子能谱仪、维氏显微硬度计、摩擦磨损仪研究了Si和C的存在形态及其对Ti SiCN薄膜的微观形貌、微观结构、硬度和摩擦磨损性能的影响。结果表明:Ti Si CN薄膜组织致密,具有纳米晶Ti(CN)与非晶相(SiC、Si3N4和C);薄膜中C原子固溶于Ti(CN)中,随着C含量的增加,Ti(CN)固溶度增加;部分C以非晶态的形式存在,起到阻碍Ti Si CN纳米晶粒生长作用;Si以非晶SiC和Si3N4相的形式存在,并包裹Ti CN纳米晶,抑制薄膜晶粒的长大;高Si含量Ti Si CN-No.2薄膜和高C含量Ti Si CN-No.3薄膜表现出高硬度和耐磨减摩特性。 展开更多
关键词 TiSiCN 硬度薄膜 硬度 磨损率 摩擦系数 工业用钢H13
H13钢表面电火花沉积Nb涂层组织与性能研究 预览
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作者 栾程群 王文权 邝厘祥 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第1期285-290,共6页
目的提高H13钢表面的力学性能和耐蚀性,延长模具的使用寿命。方法用Nb棒作为电极,氩气作为保护气体,通过电火花沉积技术在H13钢表面制备Nb沉积层。利用扫描电子显微镜分析沉积层的表面形貌、显微结构及磨痕形貌,利用X射线衍射仪分析沉... 目的提高H13钢表面的力学性能和耐蚀性,延长模具的使用寿命。方法用Nb棒作为电极,氩气作为保护气体,通过电火花沉积技术在H13钢表面制备Nb沉积层。利用扫描电子显微镜分析沉积层的表面形貌、显微结构及磨痕形貌,利用X射线衍射仪分析沉积层的相组成,利用能谱仪分析沉积层的元素分布,采用显微硬度计和磨损试验机测试沉积层的显微硬度和耐磨性,采用电化学工作站对沉积层进行耐蚀性测试。结果Nb电火花沉积层表面呈橘皮状,具有一定的粗糙度,主要由Fe2Nb和Fe0.2Nb0.8等相组成。沉积层截面组织连续、致密,无明显缺陷,强化层内存在大量的微晶组织和非晶组织。Nb涂层与基体发生了元素的相互扩散和冶金结合的过程。沉积层显微硬度高达642HV,为基体的3.2倍。在同等磨损条件下,Nb沉积层磨损失重约为基体的1/3,磨痕较浅。沉积层在3.5%NaCl溶液中的电化学自腐蚀电位比基体提高了113mV,自腐蚀电流密度显著降低。结论在H13钢表面电火花沉积Nb涂层,可有效提高其表面的显微硬度、耐磨性和耐蚀性,从而延长模具的使用寿命。 展开更多
关键词 电火花沉积 铌涂层 H13 微观组织 耐磨性 电化学腐蚀
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高温高应变速率下H13钢的动态再结晶行为
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作者 张静 张松 +1 位作者 李斌训 陈杰 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第4期39-45,共7页
利用霍普金森压杆试验,在高温(200~800℃)和高应变速率(5000~15000 s-1)的条件下对H13钢试样进行压缩试验。对材料动态再结晶的临界应变和峰值应变进行数值分析,研究H13钢在高温高应变速率下动态再结晶行为。借助透射电镜观察了压缩试... 利用霍普金森压杆试验,在高温(200~800℃)和高应变速率(5000~15000 s-1)的条件下对H13钢试样进行压缩试验。对材料动态再结晶的临界应变和峰值应变进行数值分析,研究H13钢在高温高应变速率下动态再结晶行为。借助透射电镜观察了压缩试样在不同试验条件下的微观组织。结果表明,根据材料的峰值应变和再结晶临界应变可得H13钢在高温高应变速率下的峰值应变模型和动态再结晶临界应变模型。由不同试验条件下的晶粒尺寸的变化及平均尺寸数值证明了该临界应变模型能够较为准确地预测H13钢在高温、高应变速率条件下的再结晶行为。 展开更多
关键词 H13 动态再结晶 临界应变 峰值应变
国内外电渣重熔H13钢中夹杂物的对比
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作者 王昊 李晶 +1 位作者 史成斌 于文涛 《中国冶金》 CAS 北大核心 2019年第2期17-22,共6页
为了找出国产电渣重熔H13钢在夹杂物控制方面存在的不足,采用扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)和夹杂物自动分析系统(INCA Steel)对国内外不同产地的电渣重熔H13钢进行对比研究,重点分析了国内外H13钢在杂质元素和夹杂物控制水平上的差距。... 为了找出国产电渣重熔H13钢在夹杂物控制方面存在的不足,采用扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)和夹杂物自动分析系统(INCA Steel)对国内外不同产地的电渣重熔H13钢进行对比研究,重点分析了国内外H13钢在杂质元素和夹杂物控制水平上的差距。结果表明,在试验样品中,国产H13钢中硫和TO的质量分数均高于国外,其中硫质量分数高0.001 2%~0.002 0%,TO质量分数高0.000 6%~0.000 8%。所有试样中主要夹杂物均为Al2O3、MgO·Al2O3、CaO·Al2O3和CaO·MgO·Al2O3。国产H13钢与国外相比,尺寸大于5μm的夹杂物数量较多,小于2μm的夹杂物数量较少,夹杂物尺寸波动范围总体更大;国外H13钢夹杂物成分波动范围较窄,尺寸均匀,夹杂物形状接近球形的比例高。 展开更多
关键词 电渣重熔 H13 夹杂物 洁净度
H13钢激光填丝仿生耦合热疲劳性能分析 预览
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作者 刘立君 于义涛 +1 位作者 贾志欣 陈光圆 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第3期6-10,I0002共6页
热疲劳龟裂是铝合金压铸模具的主要失效模式.针对这一现象,利用激光表面熔凝技术及激光表面填丝技术耦合仿生强化模型对压铸模具表面进行强化,分析不同处理方式下热疲劳裂纹扩展形态,探索提高压铸模具寿命的方法.试验利用Nd:YAG激光器... 热疲劳龟裂是铝合金压铸模具的主要失效模式.针对这一现象,利用激光表面熔凝技术及激光表面填丝技术耦合仿生强化模型对压铸模具表面进行强化,分析不同处理方式下热疲劳裂纹扩展形态,探索提高压铸模具寿命的方法.试验利用Nd:YAG激光器对试样进行加工,每隔500次热疲劳循环后,观察不同试样裂纹扩展情况,5000次循环后得出裂纹扩展形貌.结果表明,经过激光表面填丝技术处理所得的仿生单元体硬度相对于激光表面熔凝处理所得单元体略有提高,经激光表面填丝技术处理的试样具有更高的抗热疲劳性能. 展开更多
关键词 仿生强化 热疲劳裂纹 H13 激光熔凝 激光填丝
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Erosion problem in tool steel using cold box core-making process
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作者 Eduardo Rodríguez Alberto Pérez +5 位作者 Rafael David Mercado-Solis Velasco-Téllez Abraham Omar Jimenez Martin Flores Marco Aurelio Gonzalez Jesus Ibarra 《中国铸造:英文版》 SCIE 2019年第3期204-210,共7页
This paper presents the erosion results of the AISI H13 steel impinged by resin-bonded silica sand, using a testing rig that closely simulates the real blowing conditions during industrial core-making. Steel specimens... This paper presents the erosion results of the AISI H13 steel impinged by resin-bonded silica sand, using a testing rig that closely simulates the real blowing conditions during industrial core-making. Steel specimens were heat treated to obtain hardness of 294, 445 and 595 HV200 (29, 45 and 55 HRC). Erosion tests were carried out at impingement angles from 20° to 90° and air drag pressures of 1.38, 2.07 and 2.76 bar (20, 30 and 40 psi). The main results are summarized as follows:(i) The harder material, the lower erosion;(ii) the maximum erosion rate is at 30°;(iii) Little difference in erosion rate at impact angle of 60° and 90° for a constant pressure tested regardless of the hardness level;(iv) As the pressure increases, so does the erosion rate, being more sensitive for low impact angles. Finally, a differential form of the general erosion equation is applied on a practical core-making case to evaluate the erosion rate of the H13 steel at 30° and 90° impingement angles. 展开更多
关键词 EROSION cold box core-making H13 tool steel resin coated SILICA SAND
Chemical composition and structural identification of primary carbides in as-cast H13 steel 预览
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作者 Ming-tao Mao Han-jie Guo +1 位作者 Fei Wang Xiao-lin Sun 《矿物冶金与材料学报:英文版》 SCIE EI CAS CSCD 2019年第7期839-848,共10页
The aim of this study was to characterize the primary carbides formed in as-cast H13 steel. The composition, morphology, type, and size of primary carbides in as-cast H13 steel were investigated by optical microscope ... The aim of this study was to characterize the primary carbides formed in as-cast H13 steel. The composition, morphology, type, and size of primary carbides in as-cast H13 steel were investigated by optical microscope (OM), field emission scanning electron microscopy (FE-SEM), electron back-scattered diffraction (EBSD), and X-ray diffraction (XRD) analysis. The number of primary carbides was investigated by ASPEX automated inclusion analysis system. The results indicated that primary carbides in as-cast H13 steel are mainly composed of Cr, Mo, V, and Ti, and there exist four kinds of primary carbides in the interdendritic zones of H13 steel, which are stripy Mo–Cr-rich M2C, eutectic Mo–Cr-rich M2C, V-rich MC, and V-rich MC with Ti and N. Thermodynamic calculation indicated that M2C precipitates in liquid phase at solid fractions larger than 0.99, while MC precipitates in liquid phase at solid fractions larger than 0.96. Statistical results indicated that the number of M2C is much greater than the number of other kinds of primary carbides. Most primary carbides are blocky, with lengths of no more than 10 μm and a length/width ratio of no more than 3. The large primary carbides in as-cast H13 steel are mainly M2C. 展开更多
关键词 PRIMARY CARBIDE phase identification H13 steel PRECIPITATION THERMODYNAMIC
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Nb对高Mo型H13钢中奥氏体晶粒度的影响 被引量:2
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作者 李天生 张宏献 《金属热处理》 CSCD 北大核心 2018年第2期20-25,共6页
用金相显微镜和扫描电镜及能谱分析,研究了微Nb高Mo型H13钢中不同温度下奥氏体晶粒长大趋势和晶界处的未溶碳化物数量及种类。结果表明,当钢中Mo含量较高,奥氏体化温度较低时,Nb元素的添加对晶粒度影响很小。当奥氏体化温度超过1100℃时... 用金相显微镜和扫描电镜及能谱分析,研究了微Nb高Mo型H13钢中不同温度下奥氏体晶粒长大趋势和晶界处的未溶碳化物数量及种类。结果表明,当钢中Mo含量较高,奥氏体化温度较低时,Nb元素的添加对晶粒度影响很小。当奥氏体化温度超过1100℃时,随Nb元素的加入和含量增加,试验钢晶界处富Nb的未溶碳化物(Nb_xV_(1-x))C明显增加,可以比较显著地细化奥氏体晶粒。 展开更多
关键词 NB微合金化 H13 奥氏体晶粒
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