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形变退火态Ti-50.8Ni-0.1Nb合金的相变和形状记忆行为 预览
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作者 贺志荣 刘康凯 +2 位作者 王芳 冯辉 杜雨青 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第4期742-748,共7页
用XRD、光学显微镜、示差扫描量热仪和拉伸实验研究退火温度(ta)对冷拉Ti-50.8Ni-0.1Nb(摩尔分数,%)合金组织、相变和形状记忆行为的影响。结果表明:350~700℃退火态Ti-50.8Ni-0.1Nb合金由马氏体M(B19′,单斜结构)和母相A(B2,CsCl型结构... 用XRD、光学显微镜、示差扫描量热仪和拉伸实验研究退火温度(ta)对冷拉Ti-50.8Ni-0.1Nb(摩尔分数,%)合金组织、相变和形状记忆行为的影响。结果表明:350~700℃退火态Ti-50.8Ni-0.1Nb合金由马氏体M(B19′,单斜结构)和母相A(B2,CsCl型结构)组成。随ta升高,合金组织形貌由纤维状变为等轴状,再结晶温度约为580℃;合金冷却/加热相变类型由A→R→M/M→R→A型向A→R→M/M→A型向A→M/M→A型转变(R-R相,菱方结构),R相变温度降低,M相变温度和热滞先升高后降低,R相变热滞为6.7~9.8℃。350~550℃退火态合金的抗拉强度高于600~700℃退火态合金的,伸长率则远低于后者的。400~550℃退火态合金呈形状记忆效应,350℃退火态和600℃及以上温度退火态合金呈超弹性。随应力应变循环次数增加,合金应力应变曲线的平台应力下降。400~550℃退火态合金的形状记忆效应和600℃及以上温度退火态合金的超弹性稳定性良好。 展开更多
关键词 Ti-Ni-Nb合金 形状记忆合金 退火 相变 形状记忆行为
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高强度Ti-Ni—Nb合金的制备与压缩性能 预览
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作者 陈建军 王诗涵 索忠源 《吉林化工学院学报》 CAS 2013年第5期72-74,113共4页
采用铜模铸造法制备了直径为2mm的三元Ti90-xNixNb10(x=30,33,36)系列合金.利用X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)及压缩试验等方法研究了合金的相结构、显微组织和力学性能.结果表明:Ti-Ni—Nb系合金由Ti2Ni块体相和NbNi3枝晶... 采用铜模铸造法制备了直径为2mm的三元Ti90-xNixNb10(x=30,33,36)系列合金.利用X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)及压缩试验等方法研究了合金的相结构、显微组织和力学性能.结果表明:Ti-Ni—Nb系合金由Ti2Ni块体相和NbNi3枝晶相组成.随着合金元素Ni的增加,NbNi3枝晶相逐渐增多,Ti2Ni相逐渐减少.力学性能表明,随着Ni含量的增加,其合金断裂强度不断增加,当Ni含量为36 at.%时,合金Ti54Ni36Nb10的断裂强度达到了1950MPa,且其塑性变形量约为1.5%. 展开更多
关键词 TiNiNb合金 组织结构 力学性能
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Ti-Ni-Nb宽滞后形状记忆合金的应力诱发马氏体相变行为 预览
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作者 何向明 戎利建 +1 位作者 闫德胜 李依依 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2006年第2期 227-231,共5页
用在(Ms+30℃)温度下的拉伸实验和差示扫描量热仪(DSC)较系统地研究了Ti44Ni47Nb9宽滞后形状记忆合金应力诱发马氏体的相变行为。研究结果表明:当形变量达到14%左右时,应力诱发马氏体相变过程基本完成。应力诱发马氏体的逆相变... 用在(Ms+30℃)温度下的拉伸实验和差示扫描量热仪(DSC)较系统地研究了Ti44Ni47Nb9宽滞后形状记忆合金应力诱发马氏体的相变行为。研究结果表明:当形变量达到14%左右时,应力诱发马氏体相变过程基本完成。应力诱发马氏体的逆相变温度间隔要比热诱发马氏体约小一个数量级。形变对该合金应力诱发马氏体的逆转变开始温度、逆转变温度间隔以及相变潜热均有明显影响,随着拉伸变形量的增加而增加。而在随后的冷却循环中,相变潜热和马氏体相变开始温度均随着形变的增加缓慢降低。 展开更多
关键词 Ti-Ni-Nb合金 形状记忆合金 形变 应力诱发马氏体 相变热
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Ti44Ni47Nb9合金粉末球磨工艺的优化
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作者 刘俊伟 万俊 +1 位作者 鲁世强 刘军 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第6期81-87,共7页
采用机械合金化的方法制备了Ti44Ni47Nb9形状记忆合金粉末,采用X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)分析和能量色散光谱(EDS)等分析了球磨工艺参数对粉末非晶度和颗粒尺寸的影响,得出了最佳的球磨工艺参数。分析了球磨转速、球料比以及球磨... 采用机械合金化的方法制备了Ti44Ni47Nb9形状记忆合金粉末,采用X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)分析和能量色散光谱(EDS)等分析了球磨工艺参数对粉末非晶度和颗粒尺寸的影响,得出了最佳的球磨工艺参数。分析了球磨转速、球料比以及球磨时间等参数对机械合金化过程的影响规律。结果表明:合金粉末在球磨60 h时已出现大部分非晶相,100 h时已接近完全非晶化。机械合金化制备的Ti44Ni47Nb9合金粉末尺寸随球磨时间的增加先迅速减小后在60 h左右趋于稳定,在球磨速率不变的条件下,随着球磨时间增长,粉末的平均粒径大幅度减小,且由棱角分明的不规则体逐渐变化为球形体,在球磨初期(10~30 h)存在颗粒团聚的现象,随球磨时间延长(30 h后)该现象逐渐消失。从粉末颗粒尺寸、分布状况、圆滑程度等方面分析考虑:在球磨时间为100 h的条件下,当球磨转速为200 r/min、球料比为10∶1时机械合金化效果最佳。 展开更多
关键词 机械合金 球磨工艺 Ti44Ni47Nb9合金
热处理对Ti44Ni47Nb9合金的组织和Ms点的影响 预览 被引量:4
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作者 颜莹 金伟 邱绍宇 《材料研究学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第2期 199-204,共6页
系统研究了热处理对Ti44Ni47Nb9合金热轧棒材的组织和相变温度的影响.结果表明,Ti44Ni47Nb9合金在750~950℃保温30 min淬火后,发生了回复和再结晶,合金由TiNi基体相、沿基体相晶界和亚晶界分布的β-Nb相以及少数(Ti,Nb)4Ni2O氧化物相组... 系统研究了热处理对Ti44Ni47Nb9合金热轧棒材的组织和相变温度的影响.结果表明,Ti44Ni47Nb9合金在750~950℃保温30 min淬火后,发生了回复和再结晶,合金由TiNi基体相、沿基体相晶界和亚晶界分布的β-Nb相以及少数(Ti,Nb)4Ni2O氧化物相组成;退火后在基体相晶界和晶内分布的β-Nb相颗粒明显增多,氧化物相的数量也增加;淬火并时效后,β-Nb主要分布在基体相的晶界处,氧化物含量稍有增加.氧化物的存在和β-Nb相的析出使退火或淬火并时效后样品基体相中的Ni/Ti比值增大.慢冷或淬火后时效降低了合金的Ms点,提高了马氏体相变的稳定性. 展开更多
关键词 金属材料 相变温度 热处理 组织 Ti44Ni47Nb9合金
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应变约束相变对Ti44Ni47Nb9合金恢复应变的影响 预览 被引量:2
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作者 刘晓鹏 金伟 +1 位作者 曹名洲 杨锐 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2004年第4期 363-366,共4页
研究了10%预应变Ti44Ni47Nb9合金应变约束相变加热温度Th对随后自由相变行为的影响,结果表明:经过约束相变循环的Ti44Ni47Nb9合金,在随后的自由相变过程输出两段恢复应变εr1和εr2,其值分别随约束相变加热温度Th升高而增加和减小,但合... 研究了10%预应变Ti44Ni47Nb9合金应变约束相变加热温度Th对随后自由相变行为的影响,结果表明:经过约束相变循环的Ti44Ni47Nb9合金,在随后的自由相变过程输出两段恢复应变εr1和εr2,其值分别随约束相变加热温度Th升高而增加和减小,但合金总恢复应变εr(εr=εr1+εr2)却随Th升高而降低.分析表明:恢复应变εr1的降低与约束逆相变过程中马氏体相在恢复力作用下拉伸变形导致合金产生了大量塑性变形有关,而两段恢复应变εr1和εr2的形成则与合金约束相变后形成应变量明显不同的M1和M2两部分取向马氏体逆相变相关. 展开更多
关键词 Ti44Ni47Nb9合金 约束态相变 恢复应变
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高速撞击Ti(44)Ni(47)Nb9合金相变行为及力学性能研究
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作者 朱莹莹 王海振 +2 位作者 闻光远 高智勇 蔡伟 《稀有金属材料与工程》 CSCD 北大核心 2018年第1期317-320,共4页
针对TiNi基合金在空间使役环境可靠性评价的迫切需求,开展高速撞击TiNi基合金马氏体相变、微观组织结构及力学性能研究。采用火药炮对Ti_(44)Ni_(47)Nb_9进行高速撞击,撞击速度为1020m/s,并对高速撞击后Ti_(44)Ni_(47)Nb_9合金... 针对TiNi基合金在空间使役环境可靠性评价的迫切需求,开展高速撞击TiNi基合金马氏体相变、微观组织结构及力学性能研究。采用火药炮对Ti_(44)Ni_(47)Nb_9进行高速撞击,撞击速度为1020m/s,并对高速撞击后Ti_(44)Ni_(47)Nb_9合金3个不同方向的结构与性能进行测试。结果表明,沿撞击方向没有发生相变,与撞击方向呈45°和垂直于撞击方向的相变峰均向低温区偏移。弹坑底部以及侧壁出现大量裂纹,在TiNi基体中发现马氏体板条,同时在β-Nb粒子和TiNi基体中观察到大量位错。弹坑附近的硬度最高,随着与弹坑距离的增加,硬度降低,这可能是由于加工硬化及撞击能量分布不均匀而引起的。 展开更多
关键词 Ti(44)Ni(47)Nb9合金 高速撞击 相变 微观结构 力学性能
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