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热老化对核电厂主泵泵壳材料形变强化的影响
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作者 余伟炜 田阳 +2 位作者 陈媛 姜家旺 薛飞 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第2期10-16,共7页
为了研究主泵泵壳材料CF8在室温和350℃下的形变强化行为以及热老化对于料形变强化的影响,在恒应变速率控制模式下,通过对原始态和不同热老化时间后的试样进行室温和350℃下的准静态拉伸试验。结果表明,主泵泵壳材料CF8在拉伸过程中变... 为了研究主泵泵壳材料CF8在室温和350℃下的形变强化行为以及热老化对于料形变强化的影响,在恒应变速率控制模式下,通过对原始态和不同热老化时间后的试样进行室温和350℃下的准静态拉伸试验。结果表明,主泵泵壳材料CF8在拉伸过程中变形是不均匀的;随热老化时间延长,材料在室温和350℃的抗拉强度均不断提高,断后伸长率有所下降;在室温和350℃下的形变强化均呈阶段性,应变硬化指数在变形中逐渐增加,在第一阶段增幅最为明显。 展开更多
关键词 Hollomon 应变硬化指数 形变强化 热老化 主泵泵壳
铸造双相不锈钢的形变强化 预览 被引量:2
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作者 姜家旺 刘江南 +3 位作者 薛飞 王正品 王毓 石崇哲 《铸造技术》 CAS 北大核心 2007年第3期 350-353,共4页
采用静力拉伸试验法研究铸造γ+α双相不锈钢在室温和290℃时的形变强化行为。结果表明:在室温时,铸造双相不锈钢在整个均匀塑性变形和局集塑性变形过程中形变强化共分4个阶段,不同的取样部位导致颈缩点分布在不同形变强化阶段;在... 采用静力拉伸试验法研究铸造γ+α双相不锈钢在室温和290℃时的形变强化行为。结果表明:在室温时,铸造双相不锈钢在整个均匀塑性变形和局集塑性变形过程中形变强化共分4个阶段,不同的取样部位导致颈缩点分布在不同形变强化阶段;在290℃时,颈缩前的均匀塑性变形过程分为3个阶段。拉伸过程中,载荷-位移曲线上出现“锯齿形”的原因是:拉伸试样表面吕德斯带的形成以及拉伸过程中滑移和孪生变形的交替出现。 展开更多
关键词 形变强化 均匀塑性变形 局集塑性变形 孪生
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高低压下不同力学特性的砂土统一模型 被引量:1
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作者 陆勇 周国庆 顾欢达 《岩土力学》 CSCD 北大核心 2018年第2期614-620,共7页
为构建能够反映砂土高低压下不同力学特性的统一模型,分析了砂土在较大的压力范围内的力学试验结果并获取其强度、等向压缩以及临界状态特性参数。通过引入应力路径相关因子来修正塑性应变增量中与应力路径相关的部分,从而使得模型硬... 为构建能够反映砂土高低压下不同力学特性的统一模型,分析了砂土在较大的压力范围内的力学试验结果并获取其强度、等向压缩以及临界状态特性参数。通过引入应力路径相关因子来修正塑性应变增量中与应力路径相关的部分,从而使得模型硬化参量能够反映密实砂土在常压下的剪胀特性。同时,基于砂土的临界状态特性提出能够与砂土内部状态相对应的潜在状态面概念,由屈服面与潜在状态面间的动态关系确定加载过程中的动态密实参数及潜在强度,进而使得硬化参量也能够反映密实砂土在常压下的软化特性及高压下的剪缩、硬化特性。分析模型屈服面及潜在状态面间的演化规律并对不同压力等级下的砂土受荷力学行为进行模拟预测,证实了该模型能够反映密实砂土常压下剪胀软化及高压下剪缩硬化的特性。 展开更多
关键词 砂土 高压 力学特性 硬化参数 本构模型
Study on improving properties of welded joints of 400 MPa ultra fine grained steel by mechanical surface hardening 预览
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作者 赵洪运 韩飞 +1 位作者 夏龙 刘雪云 《中国焊接:英文版》 EI CAS 2006年第1期 34-38,共5页
关键词 焊接节点 超细晶粒钢 表面硬化 机械性能
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18-18-0.5N高氮奥氏体不锈钢冷轧变形过程中的组织演变和形变强化 预览 被引量:3
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作者 张熹 王春旭 +1 位作者 刘宪民 史庆南 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第8期 875-879,共5页
利用XRD、TEM、SEM和拉伸实验等分析测试方法研究了18-18-0.5N高氮奥氏体不锈钢在冷轧变形过程中的组织演变和形变强化规律.结果发现:18-18-0.5N高氮奥氏体不锈钢在冷变形过程中并未发生形变诱导相变,微观组织和力学性能在变形量为43.8... 利用XRD、TEM、SEM和拉伸实验等分析测试方法研究了18-18-0.5N高氮奥氏体不锈钢在冷轧变形过程中的组织演变和形变强化规律.结果发现:18-18-0.5N高氮奥氏体不锈钢在冷变形过程中并未发生形变诱导相变,微观组织和力学性能在变形量为43.8%附近出现转折.提出了屈服强度随应变变化的预测方程. 展开更多
关键词 高氮奥氏体不锈钢 冷轧 组织演变 形变强化
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冷轧过程中过共析钢的组织演变和形变强化 预览 被引量:2
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作者 张熹 王春旭 +1 位作者 刘宪民 史庆南 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2007年第7期 64-67,71,共5页
用SEM、TEM研究了不同冷轧变形量(变形量0~8l_6%)的过共析钢的组织演变规律。结果表明,由于珠光体片层取向的多样性,造成了不同珠光体团变形的不均匀性,随着变形量的增大,组织经历了一个由均匀一不均匀一均匀的过程;通过XRD分... 用SEM、TEM研究了不同冷轧变形量(变形量0~8l_6%)的过共析钢的组织演变规律。结果表明,由于珠光体片层取向的多样性,造成了不同珠光体团变形的不均匀性,随着变形量的增大,组织经历了一个由均匀一不均匀一均匀的过程;通过XRD分析,确定在冷轧变形过程中未发现渗碳体分解并溶人铁素体的现象;通过力学性能测定,发现屈服强度Rel与真应变ε基本符合Hollomon关系,可用方程Rel=1465ε^0.18预测不同变形量下试验钢的屈服强度。 展开更多
关键词 冷轧 过共析体 珠光体钢 组织演变 形变强化
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MICROSTRUCTURE EVOLUTION AND MECHANICAL HARDENING OF HYPEREUTECTOID PEARLITIC STEEL DURING COLD ROLLING 预览
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作者 X. Zhang C.X. Wang +1 位作者 X.M. Liu Q.N. Shi 《金属学报:英文版》 SCIE EI CAS CSCD 2007年第4期 287-292,共6页
不同冷滚动减小的微观结构进化(从 0 ~ 81.6%) 被 SEM (扫描电子显微镜学) 和 TEM (传播电子显微镜) 学习。学习证明 pearlilic 薄片的取向复合导致了不同 pearlitic 薄片的不同类的变丑,并且随减小的增加,微观结构经历了一堂功课“... 不同冷滚动减小的微观结构进化(从 0 ~ 81.6%) 被 SEM (扫描电子显微镜学) 和 TEM (传播电子显微镜) 学习。学习证明 pearlilic 薄片的取向复合导致了不同 pearlitic 薄片的不同类的变丑,并且随减小的增加,微观结构经历了一堂功课“同质 &#8594; 不同类 &#8594; 同质“。那渗碳体没分解并且溶解成铁酸盐的分析显示了的 XRD (X 光检查衍射) 的结果;机械性质测试的结果建议在 R <SUB 之间的关系 > p0.2 </SUB>( 收益力量) 并且(真紧张) 在对 Hollomon 的好同意关系。与方程 R <SUB > p0.2 </SUB>= 1465 <SUP>0.18</SUP>, 在不同减小的钢的收益力量能很好被预言。 展开更多
关键词 冷轧 过共析钢 珠光体 微观结构 机械硬化
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Effect of Extrusion Temperature on the Microstructure and Mechanical Properties of Mg–5Al–2Ca Alloy
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作者 Kun Su Kun-kun Deng +4 位作者 Fang-jun Xu Kai-bo Nie Li Zhang Xiao Zhang Wei-jian Li 《金属学报:英文版》 SCIE EI CAS CSCD 2015年第8期1015-1023,共9页
在这个工作, Mg5Al2Ca 合金在 573, 623 和 673 点被渗出 ? K,与 16:1 的比率和 3 的经常的速度 ? mm/s。结果证明艾尔 <sub>2</sub > Ca 粒子在 Mg5Al2Ca 被形成合金。艾尔 <sub>2</sub 的尺寸,数量和分发 &g... 在这个工作, Mg5Al2Ca 合金在 573, 623 和 673 点被渗出 ? K,与 16:1 的比率和 3 的经常的速度 ? mm/s。结果证明艾尔 <sub>2</sub > Ca 粒子在 Mg5Al2Ca 被形成合金。艾尔 <sub>2</sub 的尺寸,数量和分发 > Ca 粒子被挤出温度显然影响。不同于以前的报告,有增加挤出温度的基础质地增加的紧张,和原因被分析并且给。尽管平均谷物尺寸作为挤出增加,温度从 573 ~ 623 增加了 ? 同样渗出的 Mg5Al2Ca 合金的 K, YS, UTS 和延伸几乎在 573 和 623 点被作为一样 ? K。原因作为谷物尺寸的平衡被推测,艾尔 <sub>2</sub > 在二温度的 Ca 阶段和质地。变硬的率取决于的工作当挤出在 623 点被执行时,挤出温度,和 Mg5Al2Ca 合金的最大的价值被获得 ? K。 展开更多
关键词 挤压温度 AL合金 组织性能 平均晶粒尺寸 合金颗粒 加工硬化率 速度表
Microstructure and Strain Hardening of a Friction Stir Welded High-Strength Al–Zn–Mg Alloy
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作者 A.H.Feng D.L.Chen +2 位作者 Z.Y.Ma W.Y.Ma R.J.Song 《金属学报:英文版》 SCIE EI CAS CSCD 2014年第4期723-729,共7页
微结构进化和磨擦的紧张变硬行为搅动焊接(FSWed ) 高张力 7075Al-T651 合金被评估。金块地区被观察由罚款和 equiaxed 组成有低脱臼密度并且没有原版的重新使结晶的谷物猛抛,但是包含一致地散布了 dispersoids。FSWed 关节的力量,联... 微结构进化和磨擦的紧张变硬行为搅动焊接(FSWed ) 高张力 7075Al-T651 合金被评估。金块地区被观察由罚款和 equiaxed 组成有低脱臼密度并且没有原版的重新使结晶的谷物猛抛,但是包含一致地散布了 dispersoids。FSWed 关节的力量,联合效率,和韧性与增加焊接速度增加了。联合效率 ?~91% 以 400 的焊接速度被完成 ? mm/min 和 800 r/min 的旋转的率,当韧性与贱金属的一样基本上留下了时。没有明显的紧张率敏感,观察在里面贱金属和焊接关节。当贱金属和 FSWed 关节展出了阶段 III 和 IV 变硬特征时,变硬的能力,紧张变硬代表,和紧张变硬率都在磨擦以后增加了促使焊接。 展开更多
关键词 搅拌摩擦焊接 应变硬化 MG合金 组织演变 高强度 应变速率敏感性 焊接接头 基体金属
高锰钢辙叉机械冲击预硬化工艺研究 预览 被引量:5
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作者 杨志南 张福成 +2 位作者 张明 刘峰超 孙登月 《机械工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第16期 20-24,共5页
为提高高锰钢辙叉的耐磨性能和抗变形能力,利用自制的机械冲击预硬化设备对高锰钢辙叉表面进行预硬化处理。适合高锰钢辙叉服役条件的最佳机械冲击硬化工艺如下所述,将高锰钢辙叉待硬化表面加热到300℃,利用冲击能量为50 J的机械装置冲... 为提高高锰钢辙叉的耐磨性能和抗变形能力,利用自制的机械冲击预硬化设备对高锰钢辙叉表面进行预硬化处理。适合高锰钢辙叉服役条件的最佳机械冲击硬化工艺如下所述,将高锰钢辙叉待硬化表面加热到300℃,利用冲击能量为50 J的机械装置冲击辙叉工作面,每个硬化点冲击时间大于10 s,相邻硬化点边缘距离小于3 mm。高锰钢辙叉经过机械冲击硬化处理后获得硬化层深度大于15 mm、表层硬度约为48 HRC、亚表层硬度梯度平缓过渡的理想硬化效果。亚表层硬度梯度平缓过渡是由于高锰钢辙叉被加热到300℃后,屈服强度降低,机械冲击后塑性变形区厚度增加所致。同时,在300℃冲击变形过程中高锰钢微观组织发生动态回复,降低了辙叉表层硬度,使硬化效果更适合铁路辙叉服役。高锰钢辙叉经过机械冲击硬化处理后使用寿命明显提高。 展开更多
关键词 高锰钢辙叉 机械冲击 预硬化
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锚杆的断裂分析 预览
11
作者 赵衍芳 陈红 《大观周刊》 2012年第42期119-119,共1页
通过对断裂的锚杆进行宏观断口、微观组织及力学性能分析,认为加工锚杆的模具孔过小是导致锚杆产生冷作硬化而脆断的主要原因。
关键词 锚杆 宏观断口 微观组织 力学性能 冷作硬化
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镁合金形变强化研究进展 预览 被引量:1
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作者 李俊辰 彭晓东 +1 位作者 杨艳 赵辉 《轻金属》 CSCD 北大核心 2011年第12期 39-42,46,共5页
在分析铁合金形变强化机理及其影响因素的基础上,综述了通过塑性变形提高镁合金力学性能的新技术,包括:镁合金的温热液压成型技术、电塑性加工技术、等通道转角挤压技术。重点介绍了这些技术的特点及其应用现状,总结了这些技术在发... 在分析铁合金形变强化机理及其影响因素的基础上,综述了通过塑性变形提高镁合金力学性能的新技术,包括:镁合金的温热液压成型技术、电塑性加工技术、等通道转角挤压技术。重点介绍了这些技术的特点及其应用现状,总结了这些技术在发展过程中存在的问题,同时指出了其今后发展的方向。 展开更多
关键词 镁合金 强化机理 塑性成形新技术
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聚羧酸高效减水剂与缓凝剂的复配研究 预览 被引量:17
13
作者 刘尊明 逄鲁峰 《混凝土》 CAS CSCD 北大核心 2009年第12期 52-53,共2页
通过在聚羧酸高效减水剂中复配葡萄糖酸钠缓凝剂,能够改善水泥浆体流动性能,显著延长初凝时间,提高水泥胶砂早期和后期强度,解决聚羧酸高效减水剂与水泥的适应问题。
关键词 聚羧酸高效减水剂 缓凝剂 复配 净浆流动性能 净浆凝结时间 硬化水泥浆体力学性能
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奥氏体锰钢的综合加工硬化机理 预览 被引量:16
14
作者 王兆昌 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 1994年第1期 67-73,共7页
本文分析讨论了奥氏体锰钢加工硬化机理的几个主要假说:即高位错密度,动态应变时效,形变孪晶及形变马氏体四种强化机理。根据形变奥氏体锰钢的显微照相及TEM,与改变合金成分及形变量对此合金结构的效应,认为几个机理都起作用,... 本文分析讨论了奥氏体锰钢加工硬化机理的几个主要假说:即高位错密度,动态应变时效,形变孪晶及形变马氏体四种强化机理。根据形变奥氏体锰钢的显微照相及TEM,与改变合金成分及形变量对此合金结构的效应,认为几个机理都起作用,而起主要作用的机理则决定于应变量,奥氏体的堆垛层错能及稳定度。设计能充分加工硬化并且抗磨的奥氏体锰钢的成分时就应综考虑各组成合金的元素含量对各个机理的效应及最终产生的对加工硬化能量及硬 展开更多
关键词 奥氏体 锰钢 加工硬化 机理
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