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核桃蛋白(肽)粉生产工艺实践 预览
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作者 缪福俊 耿树香 +5 位作者 王洋 贺娜 张艳丽 肖良俊 李勇杰 宁德鲁 《中国油脂》 CAS CSCD 北大核心 2019年第3期138-140,共3页
以低温压榨后的核桃饼为原料,通过核桃蛋白(肽)粉制备中试生产线进行工艺实践,并给出了详细工艺参数。核桃饼经亚临界低温逆流萃取后,粕粉中残油为0. 92%,蛋白质含量为54%;经核桃蛋白(肽)粉制备工艺后,蛋白粉中蛋白质含量达80%,肽粉中... 以低温压榨后的核桃饼为原料,通过核桃蛋白(肽)粉制备中试生产线进行工艺实践,并给出了详细工艺参数。核桃饼经亚临界低温逆流萃取后,粕粉中残油为0. 92%,蛋白质含量为54%;经核桃蛋白(肽)粉制备工艺后,蛋白粉中蛋白质含量达80%,肽粉中酸溶性蛋白含量达75%;核桃蛋白粉得率为37%,肽粉得率为17. 5%,即每吨脱脂粕粉可获得核桃蛋白粉370 kg或肽粉175 kg;获得的核桃精炼油、蛋白粉、肽粉、酶解渣粉等可直接应用于功能性食品开发,实现了资源综合利用。 展开更多
关键词 核桃 核桃饼 核桃蛋白粉 核桃肽粉 亚临界萃取 酶解 工艺实践
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降低低合金高强钢结晶器液面波动的工艺实践 预览
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作者 曹成虎 《安徽冶金科技职业学院学报》 2019年第3期4-6,共3页
结合马钢四钢轧实际生产情况,分析了影响低合金高强钢结晶器液面波动的主要原因为鼓肚、保护渣变性、设备精度。通过采取增加二次冷却强度、调整保护渣物性参数、保证扇形段对弧精度以及降低二冷水喷嘴堵塞等措施,结晶器液面波动幅度超... 结合马钢四钢轧实际生产情况,分析了影响低合金高强钢结晶器液面波动的主要原因为鼓肚、保护渣变性、设备精度。通过采取增加二次冷却强度、调整保护渣物性参数、保证扇形段对弧精度以及降低二冷水喷嘴堵塞等措施,结晶器液面波动幅度超过5mm的比例由3.09%降低为0.64%,显著降低了低合金高强钢的结晶器液面波动,提升了铸坯的质量。 展开更多
关键词 液面波动 低合金高强钢 鼓肚 工艺实践
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300 mm×360 mm连铸坯生产Φ80mm非调质钢38MnVS6工艺实践 预览
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作者 王春梅 黄永建 李双江 《特殊钢》 北大核心 2019年第5期21-23,共3页
非调质钢38MnVS6(/%:0.36~0.40C,0.50~0.65Si,1.30~1.45Mn,≤0.020P,0.045-0.065S,0.10~0.30Cr,0.015~0.030Al,≤0.05Mo,0.08~0.12V,0.013~0.019N,0.015~0.025Ti)棒材生产流程为60 t LD-LF-VD-CC-Roll工艺。通过控制LD终点[C]≥0.10%,[P... 非调质钢38MnVS6(/%:0.36~0.40C,0.50~0.65Si,1.30~1.45Mn,≤0.020P,0.045-0.065S,0.10~0.30Cr,0.015~0.030Al,≤0.05Mo,0.08~0.12V,0.013~0.019N,0.015~0.025Ti)棒材生产流程为60 t LD-LF-VD-CC-Roll工艺。通过控制LD终点[C]≥0.10%,[P]≤0.015%;LF精炼渣碱度R和Al2O3含量分别控制在3.0~4.0和20%~~25%;VD后喂S线,控制钢水[S]=0.055%左右;连铸采用低碱度(R=0.65)保护渣;控制终轧温度900℃,轧后棒材缓冷等工艺生产Φ80 mm棒材,产品A类夹杂(粗细)在1.5级,中心疏松1.5级,晶粒度7级,棒材产品性能良好。 展开更多
关键词 60 t LD-LF-VD-CC-Roll 38MnVS6易切削钢 工艺实践 冶金质量
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两段两产品重介旋流器分选高灰配焦煤的工艺实践 预览 被引量:1
4
作者 刘亮 《煤炭加工与综合利用》 CAS 2018年第3期6-9,82共5页
从泰安选煤厂原煤煤质、市场定位、工艺设置、技术性能、综合经济效益等方面,对有压两段两产品重介旋流器预先排矸分选炼焦配煤并同时兼顾动力煤的工艺进行了探讨,并根据选煤厂的生产实践,分析了该工艺的特点及适用情况;建议在选煤厂设... 从泰安选煤厂原煤煤质、市场定位、工艺设置、技术性能、综合经济效益等方面,对有压两段两产品重介旋流器预先排矸分选炼焦配煤并同时兼顾动力煤的工艺进行了探讨,并根据选煤厂的生产实践,分析了该工艺的特点及适用情况;建议在选煤厂设计时,应根据原煤性质,合理制定分选工艺,使选后产品满足市场需求,达到矿井效益最大化。 展开更多
关键词 两段两产品重介旋流器 炼焦配煤 动力煤 工艺实践
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含钼双相钢DP600相变研究和工艺实践 被引量:1
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作者 殳黎平 朱施利 +3 位作者 胡文豪 骆仁智 丘祥光 邬晓燕 《中国冶金》 CAS 北大核心 2018年第6期43-47,共5页
采用热模拟试验研究了含钼双相钢DP600在不同冷却模式、转变温度和冷却速率时的显微组织转变,分析了相变后的马氏体比例和晶粒度级别,根据热模拟结果设计了DP600钢的生产工艺,并探讨了钼元素对双相钢的影响。结果表明,DP600钢在热轧组... 采用热模拟试验研究了含钼双相钢DP600在不同冷却模式、转变温度和冷却速率时的显微组织转变,分析了相变后的马氏体比例和晶粒度级别,根据热模拟结果设计了DP600钢的生产工艺,并探讨了钼元素对双相钢的影响。结果表明,DP600钢在热轧组织转变时,两段式冷却工艺比一段式工艺形成的马氏体细小,且晶粒度提升1级。奥氏体向铁素体转变过程中,存在最佳相变温度平衡点;590℃以上减缓DP600钢铁素体+珠光体的过冷转变速率,可以细化晶粒、增加马氏体比例。生产的DP600钢金相显微组织为铁素体+马氏体,马氏体比例为17%,晶粒度为11级;纵向、横向抗拉强度分别为592和620 MPa,伸长率分别为28.5%和26.5%。钼元素可以强烈抑制C-Si-Mn-Cr-Mo系DP600钢的铁素体转变,缩小铁素体转变区。 展开更多
关键词 含钼双相钢 DP600 相变 工艺实践
150t转炉脱磷炉渣控制工艺的实践 预览
6
作者 宋延成 刘吉刚 《特殊钢》 北大核心 2018年第1期44-47,共4页
通过对150t转炉3000炉次冶炼数据的分析,得出炉渣中FeO10%-17%,炉渣熔点1450℃以下,粘度1.0—1.2P时转炉炉渣氧化性IOS和炉渣光学碱度以,对渣一钢磷分配比0的影响。为提高炉渣的脱磷能力,在转炉冶炼模型中动态设定石灰加入量... 通过对150t转炉3000炉次冶炼数据的分析,得出炉渣中FeO10%-17%,炉渣熔点1450℃以下,粘度1.0—1.2P时转炉炉渣氧化性IOS和炉渣光学碱度以,对渣一钢磷分配比0的影响。为提高炉渣的脱磷能力,在转炉冶炼模型中动态设定石灰加入量,促使终渣光学碱度接近目标范围Ax=0.74±0.01,渣组成接近于2CaO·SiO2相;当前冶炼模型中优先选择铁水还原性指数RIi目标为5.8~6.6,吹氧指数OMI设置目标1.05~1.20,优化炉渣氧化性指数IOS在10-15,能减少钢铁料损失和保证炉渣良好的脱磷效果。 展开更多
关键词 150 t转炉冶炼 脱磷 炉渣碱度 氧化性 工艺实践
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提高齿轮钢8620RH(K)末端淬火内控符合率的工艺实践 预览
7
作者 高菊 丁志军 李辉 《特殊钢》 北大核心 2018年第5期28-31,共4页
齿轮钢8620RH(K)(/%0.18-0.22C,0.17-0.26Si,0.70-0.90Mn,≤0.025P,0.015-0.025S,0.4—0.6Cr,0.4-0.7Ni,0.15-0.25Mo,0.015-0.045A1,≤0.010 ON)的冶炼流程为60 t BOF—LF—VD-300 mm×360mm铸坯... 齿轮钢8620RH(K)(/%0.18-0.22C,0.17-0.26Si,0.70-0.90Mn,≤0.025P,0.015-0.025S,0.4—0.6Cr,0.4-0.7Ni,0.15-0.25Mo,0.015-0.045A1,≤0.010 ON)的冶炼流程为60 t BOF—LF—VD-300 mm×360mm铸坯。分析了工艺改进前BOF终点残余元素,出钢量,精炼合金调整量,VD增N方式和铸坯C偏析,得出BOF出钢量不稳定、中间包钢水过热度高、内控成分合格率低,铸坯C偏析指数高是导致末端淬火试验AHRC值4—5带宽符合率偏低的主要因素。通过稳定转炉装入量和出钢量,LF吹氮气增氮,空置红钢包加盖,控制中间包钢水过热度15—25℃,优化连铸电磁搅拌参数等工艺措施,使8620RH(K)钢末端淬火内控符合率由原〈60%提高至82.93%。 展开更多
关键词 60tBOF—LF—VD一300mm×360mm铸坯 齿轮钢8620RH(K) 末端淬火内控符合率 工艺实践
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LF精炼钢包底吹氮气钢液增氮工艺探讨与实践 预览
8
作者 王新志 孙拓 +1 位作者 王海燕 王中岐 《河南冶金》 2018年第6期20-22,31共4页
通过在LF精炼过程中采用钢包底吹氮气向钢液增氮的方法,探讨分析了钢液增氮的规律和影响钢液增氮的主要因素,确定了LF精炼初始温度、Al/Ti/Nb等亲氮元素、钢液表面活性元素[O]和[S]、钢包底吹流量等是影响钢液增氮不稳定的主要因素。经... 通过在LF精炼过程中采用钢包底吹氮气向钢液增氮的方法,探讨分析了钢液增氮的规律和影响钢液增氮的主要因素,确定了LF精炼初始温度、Al/Ti/Nb等亲氮元素、钢液表面活性元素[O]和[S]、钢包底吹流量等是影响钢液增氮不稳定的主要因素。经大生产实践检验表明:在LF精炼初始温度不低于1570℃,钢中T[O]不大于50×10^-6,[S]不大于0.020%,统一在精炼20min以后采用钢包底吹氮气的方式进行钢液增氮试验,流量设定为吨钢(6.0~7.0)NL/min,精炼结束前6min时转为2.0NL/min,钢液增氮速度基本可稳定在每分钟(5~6)×10^-6。 展开更多
关键词 LF精炼 底吹氮气 钢液增氮 工艺实践
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120tBOF-LF-VD-CC流程生产磨球钢B2的工艺实践 预览
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作者 丰年 《特殊钢》 北大核心 2018年第2期17-20,共4页
磨球钢B2(/%:0.75~0.85C,0.70—0.90Mn,≤0.030P,≤0.030S,0.40—0.60Cr,≤0.20Ni,≤0.20Cu,0.010—0.060Al)的生产工艺流程为120tBOF—LF—VD-180mm×220mm/260mm×300mm坯CC。通过转炉枪位及供氧... 磨球钢B2(/%:0.75~0.85C,0.70—0.90Mn,≤0.030P,≤0.030S,0.40—0.60Cr,≤0.20Ni,≤0.20Cu,0.010—0.060Al)的生产工艺流程为120tBOF—LF—VD-180mm×220mm/260mm×300mm坯CC。通过转炉枪位及供氧强度控制、转炉留渣量及底吹流量的优化、转炉全铝一次脱氧;LF精炼渣系精炼渣碱度由3.44提高到4.25、控制VD氩气流量,VD后软吹≥15min;连铸使用整体塞棒包、全保护浇注工艺、钢水10~25℃过热度操作、使用磨球钢专用保护渣和结晶器电磁搅拌320A,4Hz末端300A,10Hz,提高了磨球钢铸坯的内部质量,钢材的各项指标满足标准要求。 展开更多
关键词 磨球钢B2 120 t BOF—LF—VD—CC流程 工艺实践
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60tAOD兑脱磷铁水一步法冶炼0Cr12Mn15NiCuN不锈钢的工艺实践 预览 被引量:1
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作者 冯文甫 郭键 +2 位作者 叶凡新 曹红波 陈月光 《特殊钢》 北大核心 2017年第4期35-37,共3页
邢钢-步法冶炼不锈钢的流程为铁水脱磷-扒渣-AOD-LF-CCM。分析了还原渣碱度1.5~2.2对锰收得率的影响和0Crl2Mnl5NiCuN钢中氮含量对吹氩脱氮量的影响,得出控制炉渣碱度2.0—2.3可使锰收得率97%以上,在脱碳期和还原期吹氮,还原... 邢钢-步法冶炼不锈钢的流程为铁水脱磷-扒渣-AOD-LF-CCM。分析了还原渣碱度1.5~2.2对锰收得率的影响和0Crl2Mnl5NiCuN钢中氮含量对吹氩脱氮量的影响,得出控制炉渣碱度2.0—2.3可使锰收得率97%以上,在脱碳期和还原期吹氮,还原期结束后58t钢水吹入60—80m。氩气,可使钢液中氮含量控制在0.18%-0.25%。60tAOD生产结果表明,与“电弧炉+AOD”的两步法生产模式相比,采用脱磷铁水直兑AOD的-步法模式生产0Crl2Mnl5NiCuN钢的总成本降低约500元/t。 展开更多
关键词 0Crl2Mnl5NiCuN 不锈钢 60 t AOD 一步法 锰合金化 氮含量控制 工艺实践
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新形势下体检机构健康管理服务模式探讨 预览 被引量:5
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作者 张红燕 陈红 《中国现代医生》 2017年第31期122-125,共4页
慢性非传染性疾病(以下简称慢病)是人类健康最大的挑战之一。我国在经济快速增长的同时,也迎来了慢性病的高负担期,慢性病发病率迅速上升,并呈现年轻化趋势。随着慢病发病率逐渐上升,“有病早治、无病早防”的健康理念逐渐深人人心... 慢性非传染性疾病(以下简称慢病)是人类健康最大的挑战之一。我国在经济快速增长的同时,也迎来了慢性病的高负担期,慢性病发病率迅速上升,并呈现年轻化趋势。随着慢病发病率逐渐上升,“有病早治、无病早防”的健康理念逐渐深人人心,在这种形势下,我国医疗机构开始陆续推出健康管理服务。本文立足综合医院在医务社会工作的优势,对健康管理服务模式在体检流程节点的实践进行了探讨。 展开更多
关键词 慢病 健康管理 服务模式 流程实践
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超级双相不锈钢生产工艺实践 被引量:3
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作者 崔利民 张欣杰 才丽娟 《中国冶金》 CAS 2017年第9期44-47,共4页
超级双相不锈钢S32760生产工艺流程为20tEAF→AOD→LF→30cm模铸。由于S32760成分设计中高铬、低磷、低硫、超低碳这一特点,冶炼后期钢水过氧化程度严重。为改善钢水洁净度、降低钢中氧质量分数,通过采取合理的脱氧造渣工艺,采用Al-Si-C... 超级双相不锈钢S32760生产工艺流程为20tEAF→AOD→LF→30cm模铸。由于S32760成分设计中高铬、低磷、低硫、超低碳这一特点,冶炼后期钢水过氧化程度严重。为改善钢水洁净度、降低钢中氧质量分数,通过采取合理的脱氧造渣工艺,采用Al-Si-Ca复合脱氧,使钢中气体、夹杂物得到了有效控制,改善了钢水洁净度,成品钢中硫质量分数控制在0.002%以下,氧质量分数控制在0.004%以下。 展开更多
关键词 S32760 吹氩 脱氮 工艺实践
高碳微合金非调质钢C70S6的开发和工艺实践 预览
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作者 万长杰 申丽娟 +1 位作者 刘梅 赵天力 《特殊钢》 北大核心 2017年第5期31-33,共3页
开发的高碳微合金非调质钢C70S6(/%:0.68~0.73C,0.15~0.25Si,0.45~0.55Mn,≤0.030P,0.055~0.070S,0.10~0.15Cr,0.04~0.08Ni,0.03~0.04V,0.0120~0.0140N)的生产流程为120 t顶底复吹转炉-LF-RH-240 mm×240 mm方坯连铸-Φ39 mm棒... 开发的高碳微合金非调质钢C70S6(/%:0.68~0.73C,0.15~0.25Si,0.45~0.55Mn,≤0.030P,0.055~0.070S,0.10~0.15Cr,0.04~0.08Ni,0.03~0.04V,0.0120~0.0140N)的生产流程为120 t顶底复吹转炉-LF-RH-240 mm×240 mm方坯连铸-Φ39 mm棒材轧制。生产结果表明,通过控制Mn/S≥3,采用碱度[(CaO)/(SiO2)]4.32的LF精炼渣(/%:59.87CaO,13.86SiO2,5.55MgO,16.34Al2O3,0.64S,0.072MnO),钢水过热度15~30℃连铸拉速0.65 m/min,弱二冷比水量0.5 L/t;二冷Ⅲ段采用气雾冷却,终轧温度≤880℃等工艺措施,高碳微合金非调质钢C70S6抗拉强度≥950 MPa,屈服强度≥550 MPa,伸长率≥10%,断面收缩率≥20%,硬度HB值为240~290,其各项指标均满足胀断连杆要求。 展开更多
关键词 120 t BOF-LF-RH-CC流程 高碳微合金非调质钢 胀断连杆 C70S6 开发 工艺实践
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60t AOD-LF-CCM流程冶炼清洁球用超低[C+N]不锈钢0Cr13的工艺实践 预览 被引量:1
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作者 叶凡新 冯文甫 +3 位作者 郭志彬 王晓亮 曹红波 吴广海 《特殊钢》 北大核心 2017年第2期23-25,共3页
0Cr13不锈钢φ5 mm盘条的生产流程为60 t AOD-LF-150 mm×150 mm铸坯-牟制工艺。通过优化工艺,包括AOD顶枪流量由(70+50)m^3/min增至(95+65)m^3/min,控制氧化期炉渣碱度3.0~4.0,终点温度1670~1710℃,提高石灰质量,缩短冶炼周... 0Cr13不锈钢φ5 mm盘条的生产流程为60 t AOD-LF-150 mm×150 mm铸坯-牟制工艺。通过优化工艺,包括AOD顶枪流量由(70+50)m^3/min增至(95+65)m^3/min,控制氧化期炉渣碱度3.0~4.0,终点温度1670~1710℃,提高石灰质量,缩短冶炼周期,减少过程增碳;控制合理的氮氩切换,适当减少吹氮量,达到还原期低氮控制与氩气的平衡使用;将椭圆形出钢口改成圆形出钢口,出钢时间由180 s降至100 s,减少过程增氮,使0Cr13钢[C]由原0.025%降至≤0.020%,[N]由原0.020%降至≤0.010%,[C+N]≤0.035%,线材抗拉强度可以控制在500 MPa以下。 展开更多
关键词 60t AOD 超低[C+N]钢0Cr13 抗拉强度 工艺实践
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200t顶底复吹转炉半钢冶炼深脱磷工艺实践 预览 被引量:2
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作者 陈均 江南红 +2 位作者 龚洪君 张彦恒 曾建华 《特殊钢》 北大核心 2017年第6期40-44,共5页
针对转炉终点钢水磷含量高且波动大的问题,对钢水深脱磷控制难点及影响脱磷的因素进行了分析,提出了采用"双渣高拉碳放渣"的深脱磷工艺路线;通过优化造渣制度、供氧和底吹气制度、枪位控制和终点控制等脱磷工艺,9炉34CrMo4钢的冶炼结... 针对转炉终点钢水磷含量高且波动大的问题,对钢水深脱磷控制难点及影响脱磷的因素进行了分析,提出了采用"双渣高拉碳放渣"的深脱磷工艺路线;通过优化造渣制度、供氧和底吹气制度、枪位控制和终点控制等脱磷工艺,9炉34CrMo4钢的冶炼结果表明,钢水脱磷率达84.6%,终点渣-钢磷分配比L_p达到90.1,实现了转炉终点钢水[P]≤0.006%的稳定控制,并通过采用滑板挡渣及顶渣改制等减少回磷的技术措施,具备了批量生产磷含量小于0.010%的低磷钢种的能力。 展开更多
关键词 200 t顶底复吹转炉 半钢冶炼 干法除尘 转炉脱磷 工艺实践
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50t LF炉浅处理快速脱硫工艺实践 预览
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作者 王键 刘文凭 《南方金属》 CAS 2016年第1期48-52,共5页
分析了莱钢炼钢厂50 t LF炉浅处理快速脱硫工艺,并通过试验,研究出了相应措施,使LF炉处理周期缩短了8~10 min,确保了多炉连浇.
关键词 LF 脱硫 浅处理 工艺实践
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100 t DC EAF-LF-VD-CC流程硫易切削钢SAE1144的生产实践 预览
17
作者 黄周华 阙宗华 董军 《特殊钢》 北大核心 2016年第2期39-40,共2页
中碳硫系易切削钢SAE1144(/%:0.42~0.47C,0.15~0.30Si,1.45~1.65Mn,0.24~0.30S,≤0.025P)采用100 t DC EAF-LF-VD-280 mm×320 mm坯连铸工艺流程生产。通过控制出钢钢包温度≥1000℃,出钢时加入200 kg硅铁,钢包底吹氩搅拌;LF采... 中碳硫系易切削钢SAE1144(/%:0.42~0.47C,0.15~0.30Si,1.45~1.65Mn,0.24~0.30S,≤0.025P)采用100 t DC EAF-LF-VD-280 mm×320 mm坯连铸工艺流程生产。通过控制出钢钢包温度≥1000℃,出钢时加入200 kg硅铁,钢包底吹氩搅拌;LF采用专用精炼渣系(/%:45~55CaO,15~25Al_2O_3,15~25SiO_2),喂硫线,≥15 min VD处理后控制钢水过热度20~35℃,二冷比水量0.18 L/kg,拉速0.45~0.55 m/min等工艺措施,可稳定控制钢水硫含量和钢水的可浇性,铸坯中心疏松和缩孔级别≤1.5;[O]为14×10^-6~15×10^-6,[H]1.3×10^-6~1.5×10^-6,非金属夹杂物满足质量要求。 展开更多
关键词 硫易切削钢 SAE1144 100t DC EAF-LF-VD-CC流程 工艺实践
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30tEAF-LF-VOD/VHD流程冶炼MHT10Ta钢钽含量控制的工艺实践 预览
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作者 沙卫星 王坤 +2 位作者 陈秀强 张丽娜 秦四伟 《特殊钢》 北大核心 2016年第2期44-46,共3页
工业试验和分析了[N]、[O]和钢水温度对MHT10Ta钢钽收得率的影响。9炉工业生产试验结果表明,电弧炉采用氧化法冶炼;LF用C粉脱氧;VOD真空度≤67 Pa,时间≥15 min;进VHD加热,确保Al含量≥0.02%,温度1635~1645℃,Ar气流量100 L/min,按0.125... 工业试验和分析了[N]、[O]和钢水温度对MHT10Ta钢钽收得率的影响。9炉工业生产试验结果表明,电弧炉采用氧化法冶炼;LF用C粉脱氧;VOD真空度≤67 Pa,时间≥15 min;进VHD加热,确保Al含量≥0.02%,温度1635~1645℃,Ar气流量100 L/min,按0.125%加入钽条,出钢前按0.01%插入Fe—B,出钢温度1580~1595℃,Ar气保护浇注,MHT10Ta钢成品钽含量0.08%~0.105%,通过工艺优化,钽的收得率可达60%。 展开更多
关键词 MHT10Ta钢 30 t EAF-LF-VOD/VHD 收得率 工艺实践
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1500MPa级超高强度耐磨钢板淬透性改善工艺实践 预览
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作者 侯登义 冯勇 谢晖 《宽厚板》 2016年第3期21-24,共4页
针对1 500 MPa级超高强度耐磨钢板淬透性不足的问题,利用微观组织分析的方法,对问题产生原因从淬火温度、保温时间、化学成分、冷却速度等角度进行了分析和研究。通过优化成分、改善热处理条件等措施提高淬透性,实现了批量生产,产品实... 针对1 500 MPa级超高强度耐磨钢板淬透性不足的问题,利用微观组织分析的方法,对问题产生原因从淬火温度、保温时间、化学成分、冷却速度等角度进行了分析和研究。通过优化成分、改善热处理条件等措施提高淬透性,实现了批量生产,产品实物质量得到极大提升。 展开更多
关键词 超高强度耐磨钢 淬透性 工艺实践
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60t AOD全铁水精炼400系不锈钢热补偿技术的工艺实践 预览 被引量:4
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作者 叶凡新 冯文甫 +3 位作者 郭志彬 王晓亮 曹红波 吴广海 《特殊钢》 北大核心 2016年第6期44-46,共3页
在铁水直兑60 t AOD精炼1Cr13钢等400系不锈钢工艺过程中,由于加入大量的铬铁合金、渣料、返回废钢等材料,所需热量占熔池的15%~40%,严重制约着生产顺行和质量改善。通过工业实践研究了60 t AOD枪位(1.5~3.5 m)对CO二次燃烧比的影响,... 在铁水直兑60 t AOD精炼1Cr13钢等400系不锈钢工艺过程中,由于加入大量的铬铁合金、渣料、返回废钢等材料,所需热量占熔池的15%~40%,严重制约着生产顺行和质量改善。通过工业实践研究了60 t AOD枪位(1.5~3.5 m)对CO二次燃烧比的影响,铬铁中硅含量(1%~6.5%)对石灰消耗和综合提供热量的影响,以及烘烤时间(0.5~4.5 h)对合金温度的影响。结果表明,60 t AOD氧枪枪位控制在3 m时CO二次燃烧的比例可提高至20%;铬铁中硅含量为4%时综合功效最大;合金最佳烘烤时间为2~3 h。 展开更多
关键词 60 t AOD 热补偿 二次燃烧 合金烘烤 工艺实践
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