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0Cr18Ni9Ti不锈钢表面渗Zr合金层的高温氧化行为 认领 被引量:2
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作者 蔡航伟 高原 +1 位作者 马志康 王成磊 《稀有金属与硬质合金》 CAS CSCD 北大核心 2014年第3期35-40,共6页
对0Cr18Ni9Ti不锈钢先后进行渗Zr、渗C、预氧化等表面处理,研究了经不同工艺阶段处理后,试样在1 000~1 150℃空气中的高温氧化行为。结果表明,各试样单位面积氧化增重与氧化时间的关系基本上均遵循抛物线规律,且氧化速率常数皆随温度... 对0Cr18Ni9Ti不锈钢先后进行渗Zr、渗C、预氧化等表面处理,研究了经不同工艺阶段处理后,试样在1 000~1 150℃空气中的高温氧化行为。结果表明,各试样单位面积氧化增重与氧化时间的关系基本上均遵循抛物线规律,且氧化速率常数皆随温度升高而增大。经过渗Zr、渗C、预氧化工艺阶段处理后,试样的氧化激活能均有所提高,恒温氧化速率明显减小,即试样的抗高温氧化性能提高。 展开更多
关键词 0Cr18Ni9Ti不锈钢 渗Zr 表面改性 高温氧化 氧化动力学 氧化激活能
奥氏体不锈钢等离子渗锆合金层的抗高温氧化性研究 认领 被引量:2
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作者 蔡航伟 高原 +1 位作者 马志康 王成磊 《材料导报》 CSCD 北大核心 2014年第10期97-100,共4页
研究了0Cr18Ni9Ti不锈钢及其分别经过双辉等离子渗Zr、渗Zr+渗C、渗Zr+预氧化、渗Zr+渗C+预氧化不同工艺阶段处理后的试样在静态空气中的抗高温氧化性.在1150℃静态空气中氧化20 h后,经过渗Zr+渗C+预氧化、渗Zr+预氧化、渗Zr+渗... 研究了0Cr18Ni9Ti不锈钢及其分别经过双辉等离子渗Zr、渗Zr+渗C、渗Zr+预氧化、渗Zr+渗C+预氧化不同工艺阶段处理后的试样在静态空气中的抗高温氧化性.在1150℃静态空气中氧化20 h后,经过渗Zr+渗C+预氧化、渗Zr+预氧化、渗Zr+渗C、渗Zr处理的氧化增重分别只有未处理基材的0.04、0.07、0.09、0.12,表明抗氧化性能较未处理的基材都有很大程度的提高,其中经过渗Zr+渗C+预氧化处理后,效果最佳,其次依次是经过渗Zr+预氧化、渗Zr+渗C、渗Zr处理的试样;高温氧化后,不锈钢基材表面氧化严重,氧化层多次剥落,截面上出现了非常宽的裂缝;渗Zr、渗Zr+渗C、渗Zr+预氧化处理、渗Zr+渗C+预氧化处理的试样高温氧化后,表面致密度及截面形貌依次渐好,说明经以上各阶段处理后,材料的抗高温氧化性依次有所提高.特别是经渗Zr+渗C+低温预氧化处理的试样在高温氧化后,截面无孔洞与裂纹,其结构非常致密,表面平整,基体与改性层有一条明显的界面且结合比较牢固。 展开更多
关键词 0Cr18Ni9Ti不锈钢 等离子渗锆 抗高温氧化性
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0Cr18Ni9Ti不锈钢表面渗锆合金层的硬度及耐蚀性 认领 被引量:2
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作者 蔡航伟 高原 +1 位作者 马志康 王成磊 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第1期163-168,共6页
利用双层辉光等离子渗金属技术,在0Crl8Ni9Ti不锈钢表面形成厚约65斗m、均匀致密连续的渗锆合金层,并对不锈钢基材与渗锆合金层分别进行硬度检测与电化学腐蚀性能测试。结果表明:渗锆后,试样表面的硬度约为1530HV0.05,明显大于不... 利用双层辉光等离子渗金属技术,在0Crl8Ni9Ti不锈钢表面形成厚约65斗m、均匀致密连续的渗锆合金层,并对不锈钢基材与渗锆合金层分别进行硬度检测与电化学腐蚀性能测试。结果表明:渗锆后,试样表面的硬度约为1530HV0.05,明显大于不锈钢基材的表面硬度(约为350HV0.05);渗Zr合金层的硬度由表及里逐渐降低,呈梯度分布;在0.5mol·L~H2SO4溶液、0.5mol·L~HN03溶液、3.5%NaCl溶液中,不锈钢基材的相对腐蚀速度分别是渗Zr合金层的2.18倍、9.73倍、2.44倍;未处理的不锈钢表面腐蚀较为严重,而渗Zr合金层表面只出现轻微的局部腐蚀,可见经渗锆处理后,不锈钢的耐蚀性能有所改善。 展开更多
关键词 0Cr18Ni9Ti不锈钢 双辉等离子渗金属 渗锆合金层 硬度 耐蚀性
奥氏体不锈钢表面双辉等离子渗锆改性层的耐蚀性 认领
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作者 蔡航伟 高原 +1 位作者 马志康 王成磊 《稀有金属》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第6期915-921,共7页
利用双层辉光等离子渗金属技术,在0Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢表面形成了一层均匀致密连续的渗锆合金层,利用光学显微镜(OM)与扫描电子显微镜(SEM)分别观察了试样截面与表面的微观组织,并对其表面的物相进行了x射线衍射分析;且对不... 利用双层辉光等离子渗金属技术,在0Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢表面形成了一层均匀致密连续的渗锆合金层,利用光学显微镜(OM)与扫描电子显微镜(SEM)分别观察了试样截面与表面的微观组织,并对其表面的物相进行了x射线衍射分析;且对不锈钢基材与渗锆合金层分别进行电化学腐蚀性能测试。结果表明:渗锆改性层的组织为柱状晶,渗锫改性层与基体有一明显分界线,且与基体呈良好的固态冶金扩散结合,渗锆改性层的物相主要为:ZrFe2,ZrC;在0.5mol·L^-1HCl溶液、3.5%NaCl溶液、0.5mol·L^-1NaOH溶液中,不锈钢基材的相对腐蚀速度分别是渗Zr合金层的24.43倍、2.44倍、1.90倍;未处理的不锈钢表面腐蚀较为严重,而渗Zr合金层表面只出现轻微的局部腐蚀。可见经渗锆处理后,不锈钢的耐蚀性有所提高。 展开更多
关键词 0Cr18Ni9Ti不锈钢 双辉等离子渗金属 渗锆合金层 耐蚀性
高能喷丸0Cr18Ni9Ti不锈钢自纳米化机理 认领 被引量:14
5
作者 韩靖 盛光敏 胡国雄 《中南大学学报:自然科学版》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第3期 644-649,共6页
为在0Cr18Ni9Ti不锈钢棒材端面制备出纳米晶,采用高能喷丸(HESP)对不锈钢棒材的端面进行表面自纳米化处理。利用扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)、X射线衍射仪对喷丸端塑性变形层不同深度的组织进行表征,并对0Cr18Ni... 为在0Cr18Ni9Ti不锈钢棒材端面制备出纳米晶,采用高能喷丸(HESP)对不锈钢棒材的端面进行表面自纳米化处理。利用扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)、X射线衍射仪对喷丸端塑性变形层不同深度的组织进行表征,并对0Cr18Ni9Ti不锈钢在高能喷丸过程中的晶粒细化机理进行讨论。结果表明:在喷丸端大约70gm深度内形成纳米组织,其中喷丸表面的晶粒尺寸达到52nm左右。晶粒细化机理为:在小应变作用下主要是孪生变形把粗大晶粒细化成孪晶薄片,在大应变作用下,孪晶交叉把孪晶片细化成纳米晶粒,同时在孪晶交叉处产生应变诱导马氏体相变。 展开更多
关键词 高能喷丸 0Cr18Ni9Ti不锈钢 孪生变形 纳米晶
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1Cr18Ni9Ti不锈钢单轴棘轮本构模型研究 认领
6
作者 牛清勇 蔡力勋 刘宇杰 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第8期 25-28,共4页
对1Cr18Ni9Ti不锈钢进行了室温单轴棘轮试验,研究了平均应力、峰值应力和棘轮历史对饱和棘轮应变的影响规律.结果表明,当平均应力大于一定范围后,饱和棘轮应变与峰值真应力之间存在单调函数关系,先前低峰值应力的棘轮历史,对后继高峰值... 对1Cr18Ni9Ti不锈钢进行了室温单轴棘轮试验,研究了平均应力、峰值应力和棘轮历史对饱和棘轮应变的影响规律.结果表明,当平均应力大于一定范围后,饱和棘轮应变与峰值真应力之间存在单调函数关系,先前低峰值应力的棘轮历史,对后继高峰值应力的饱和棘轮行为无影响.给出了用于室温饱和棘轮应变预测的模型和用于棘轮应变演化预测的模型.模型的预测结果与试验结果基本吻合. 展开更多
关键词 1Cr18Ni9Ti不锈钢 棘轮 循环塑性
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1Cr18Ni9Ti不锈钢在含NH^+4的NaCl水溶液中应力腐蚀开裂研究 认领 被引量:3
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作者 黄淑菊 刘清晓 +3 位作者 王永贵 张卫东 孔繁鹏 马新沛 《化工机械》 CAS 2004年第6期 340-343,383,共5页
研究了退火态1Cr18Ni9Ti不锈钢在78±5℃的纯NaCl和NH4Cl溶液、NH4Cl+NaCl混合溶液中的应力腐蚀性能.结果表明,在22%NaCl溶液中试样经1 000 h试验不发生应力腐蚀开裂,而浸在3%NH4Cl+17%NaCl、5%NH4Cl+10%NaCl、5%NH4Cl+17%NaCl、5%N... 研究了退火态1Cr18Ni9Ti不锈钢在78±5℃的纯NaCl和NH4Cl溶液、NH4Cl+NaCl混合溶液中的应力腐蚀性能.结果表明,在22%NaCl溶液中试样经1 000 h试验不发生应力腐蚀开裂,而浸在3%NH4Cl+17%NaCl、5%NH4Cl+10%NaCl、5%NH4Cl+17%NaCl、5%NH4Cl+25%NaCl 4种混合溶液的试样,经过小于1 000 h的试验就产生应力腐蚀裂纹或断裂,即NH+4促进了1Cr18Ni9Ti钢在NaCl溶液中的应力腐蚀开裂.根据扫描断口形貌和裂纹扩展途径的金相观察,还探讨了在混合溶液中的应力腐蚀机制. 展开更多
关键词 1Cr18Ni9Ti不锈钢 应力腐蚀开裂 NACL溶液 NH4CL
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椭圆偏振技术研究盐酸介质中丙炔醇对不锈钢的缓蚀作用 认领 被引量:3
8
作者 李忠彬 李念兵 +1 位作者 张胜涛 黄宗卿 《西南师范大学学报:自然科学版》 CAS CSCD 北大核心 2001年第2期 170-173,共4页
采用循环伏安法和椭圆偏振光谱法,研究了丙炔醇 (Propargyl alcohol,PA)对1Cr18Ni9Ti不锈钢在含有氯离子的腐蚀环境中的缓蚀作用,实验表明Cl-能使1Cr18Ni9Ti不锈钢发生点蚀,而缓蚀剂PA对不锈钢受到Cl-的腐蚀起抑制作用.采用电位扫描... 采用循环伏安法和椭圆偏振光谱法,研究了丙炔醇 (Propargyl alcohol,PA)对1Cr18Ni9Ti不锈钢在含有氯离子的腐蚀环境中的缓蚀作用,实验表明Cl-能使1Cr18Ni9Ti不锈钢发生点蚀,而缓蚀剂PA对不锈钢受到Cl-的腐蚀起抑制作用.采用电位扫描椭圆偏振法测定几次循环扫描过程的Vop值,其比值大小及其变化规律可判定点蚀的产生及缓蚀剂PA的合理用量. 展开更多
关键词 1Cr18Ni9Ti不锈钢 丙炔醇 点蚀 椭圆偏振光谱法 盐酸介质 缓蚀作用 缓蚀剂
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辐射式延时点火具传火管失效机理研究 认领
9
作者 杨艳羽 徐铭泽 +1 位作者 李彤 赵变玲 《爆破器材》 CAS CSCD 北大核心 2021年第1期20-25,共6页
利用理论计算、试验数据对影响辐射式延时点火具传火管失效的因素进行了研究。结果表明:隔板材料热处理方法是影响传火管失效的主要因素。采用Matlab软件,得到了不同热处理方法在不同温度下隔板材料1Cr18Ni9Ti不锈钢力学性能参数的变化... 利用理论计算、试验数据对影响辐射式延时点火具传火管失效的因素进行了研究。结果表明:隔板材料热处理方法是影响传火管失效的主要因素。采用Matlab软件,得到了不同热处理方法在不同温度下隔板材料1Cr18Ni9Ti不锈钢力学性能参数的变化规律:随着温度的升高,抗拉强度和条件屈服强度都逐渐降低,且抗拉强度受温度的影响较大;伸长率、断面收缩率和冲击韧性的变化趋势为先减小、再增大。 展开更多
关键词 辐射式延时点火具 隔板起爆 1Cr18Ni9Ti不锈钢 失效
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不锈钢换热管的失效分析 认领
10
作者 王立坤 陈海 +2 位作者 魏培生 祝加轩 张文泽 《腐蚀与防护》 CAS 北大核心 2020年第10期74-78,共5页
某化工厂换热器的0Cr18Ni10Ti不锈钢换热管发生开裂。为查明开裂管道的失效原因,对其进行化学成分、硬度、金相、断口形貌和腐蚀产物分析。换热管发生开裂原因为管道加工后残余应力较大,在氯离子环境中发生了应力腐蚀开裂(SCC)。
关键词 0Cr18Ni10Ti不锈钢 氯离子 应力腐蚀开裂(SCC)
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1J36耐蚀软磁合金与1Cr18Ni9Ti不锈钢电子束焊接工艺研究 认领
11
作者 包海涛 杨洪波 姜叶斌 《热加工工艺》 北大核心 2020年第17期155-158,162,共5页
采用常规的工艺规范对1J36耐蚀软磁合金与1Cr18Ni9Ti不锈钢进行真空电子束焊接时,接头极易产生裂纹。经过试验分析,该裂纹是由于材料中的合金元素和杂质元素(S、P等)等在熔池结晶时产生偏聚,形成低熔点共晶物,在焊接应力作用下,产生的... 采用常规的工艺规范对1J36耐蚀软磁合金与1Cr18Ni9Ti不锈钢进行真空电子束焊接时,接头极易产生裂纹。经过试验分析,该裂纹是由于材料中的合金元素和杂质元素(S、P等)等在熔池结晶时产生偏聚,形成低熔点共晶物,在焊接应力作用下,产生的热裂纹。本文采用减小焊接应力,降低焊接速度等工艺措施,设计了一套恰当的工艺规范,避免了焊接裂纹的产生。采用设计的工艺规范能够获得质量稳定的焊接接头。 展开更多
关键词 真空电子束焊接 1J36耐蚀软磁合金 1Cr18Ni9Ti不锈钢 热裂纹 焊接应力
1Cr18Ni9Ti不锈钢回油导管外表面产生缺陷的原因 认领
12
作者 徐心洁 林文钦 路寒 《腐蚀与防护》 CAS 北大核心 2020年第3期70-74,共5页
多架飞机在地面例行检查过程中发现1Cr18Ni9Ti不锈钢回油导管外表面未喷漆部位存在黄色斑纹.对缺陷导管进行形貌检查,化学成分分析、显微组织形貌检查、显微硬度测试等理化检验,并对缺陷导管及其原材料进行模拟试验,分析了缺陷产生的原... 多架飞机在地面例行检查过程中发现1Cr18Ni9Ti不锈钢回油导管外表面未喷漆部位存在黄色斑纹.对缺陷导管进行形貌检查,化学成分分析、显微组织形貌检查、显微硬度测试等理化检验,并对缺陷导管及其原材料进行模拟试验,分析了缺陷产生的原因.结果 表明:导管外表面缺陷属于在外界环境影响下产生的局部浅腐蚀,其产生与导管原材料外表面状态不佳(存在表面细晶区)有关. 展开更多
关键词 1Cr18Ni9Ti不锈钢 回油导管 表面腐蚀 表面细晶区
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06Cr18Ni11Ti奥氏体不锈钢热变形行为研究 认领
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作者 梅荣 任志俊 仇伟 《兵器材料科学与工程》 CAS CSCD 北大核心 2019年第6期88-92,共5页
为指导06Cr18Ni11Ti奥氏体不锈钢塑性加工工艺参数制定及构建数值模型所需材料数据,利用热模拟试验机进行单向等温压缩试验,温度为900~1200℃,应变速率为0.01~1.00 s^-1,变形量为60%。根据真应力-真应变曲线对06Cr18Ni11Ti奥氏体不锈钢... 为指导06Cr18Ni11Ti奥氏体不锈钢塑性加工工艺参数制定及构建数值模型所需材料数据,利用热模拟试验机进行单向等温压缩试验,温度为900~1200℃,应变速率为0.01~1.00 s^-1,变形量为60%。根据真应力-真应变曲线对06Cr18Ni11Ti奥氏体不锈钢热变形机制进行分析,结合线性拟合建立流变应力本构方程和临界应变模型。结果表明:在较高变形温度和较低应变速率下,06Cr18Ni11Ti不锈钢的主要软化机制为动态再结晶,真应力随温度升高而降低,随应变速率减小而降低;为验证流变应力本构方程的准确度,比对预测结果与试验结果,相对误差在10%以内,得到06Cr18Ni11Ti奥氏体不锈钢的热变形激活能为440.61 kJ/mol。 展开更多
关键词 06Cr18Ni11Ti不锈钢 流变应力 本构方程 动态再结晶
TA17/0Cr18Ni10Ti螺纹管钎焊接头的残余应力有限元分析 认领
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作者 王飞 王涛 +2 位作者 曾凡勇 薛敬凯 罗绪珍 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2018年第1期257-260,共4页
采用有限元模拟软件Msc.Marc,对使用高银基钎料钎焊的TA17钛合金和OCr18NilOTi不锈钢螺纹管接头的残余应力分布进行了分析。结果表明,螺纹管钎焊接头钎料层中心区域为等应力分布区,该区域应力值达到钎料的屈服强度值。整个螺纹管接头的... 采用有限元模拟软件Msc.Marc,对使用高银基钎料钎焊的TA17钛合金和OCr18NilOTi不锈钢螺纹管接头的残余应力分布进行了分析。结果表明,螺纹管钎焊接头钎料层中心区域为等应力分布区,该区域应力值达到钎料的屈服强度值。整个螺纹管接头的高应力区域位于钎料层两侧。外套管内螺纹段的高应力区域位于靠近内螺纹的牙顶和牙底区域,且牙底区域的应力比牙顶的应力稍大;内套管的外螺纹牙底区域的残余应力值最大。OCr18Ni10Ti外套管的高应力区域应力值小于TA17内套管高应力区域的应力值。 展开更多
关键词 TA17钛合金 0Cr18Ni10Ti不锈钢 螺纹管接头 钎焊 残余应力
1Cr18Ni9Ti不锈钢真空渗氮处理 认领 被引量:1
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作者 任海 杨闯 +2 位作者 罗松 卢明文 谭润 《贵州科学》 2017年第4期89-92,共4页
采用真空渗氮方法对1Cr18Ni9Ti不锈钢进行表面强化处理。利用金相显微镜、XRD、显微硬度计及耐磨试验机研究了表面渗氮硬化层的显微组织、相组成、显微硬度和耐磨性能。结果表明:真空渗氮处理后,渗氮硬化层主要由γ-Fe、γ'-Fe4N和Cr... 采用真空渗氮方法对1Cr18Ni9Ti不锈钢进行表面强化处理。利用金相显微镜、XRD、显微硬度计及耐磨试验机研究了表面渗氮硬化层的显微组织、相组成、显微硬度和耐磨性能。结果表明:真空渗氮处理后,渗氮硬化层主要由γ-Fe、γ'-Fe4N和CrN相组成;渗氮层厚度达200μm以上,表面硬度为1100-1200 HV,比基体硬度提高了4倍左右;在相同条件下,磨损质量损失约为未渗氮试样的1/8,磨痕宽度明显降低,真空渗氮可显著提高不锈钢的耐磨性。 展开更多
关键词 1Cr18Ni9Ti不锈钢 真空渗氮 组织 耐磨性
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5005铝合金与1Cr18Ni9Ti的真空钎焊分析 认领 被引量:4
16
作者 张丽霞 孟德强 +1 位作者 郑文龙 冯吉才 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第1期107-111,共5页
采用Al-Si-Mg钎料成功实现了5005铝合金与1Cr18Ni9Ti不锈钢的真空钎焊,借助扫描电镜、能谱分析仪和X射线衍射仪对焊后接头界面组织进行分析,同时对接头抗剪强度进行测试.结果表明,焊后接头界面结构从1Cr18Ni9Ti不锈钢侧到5005铝合金侧... 采用Al-Si-Mg钎料成功实现了5005铝合金与1Cr18Ni9Ti不锈钢的真空钎焊,借助扫描电镜、能谱分析仪和X射线衍射仪对焊后接头界面组织进行分析,同时对接头抗剪强度进行测试.结果表明,焊后接头界面结构从1Cr18Ni9Ti不锈钢侧到5005铝合金侧的界面组织依次为Fe Al,Fe Al3,FemAln+αAl.随着钎焊温度的升高或保温时间的延长,接头抗剪强度均呈现先升高后降低的变化趋势.当钎焊温度为580℃,保温时间为15 min时,接头抗剪强度达到最大值49 MPa.接头断裂形式受钎焊温度的影响,当钎焊温度较低时,接头断裂于铝合金侧氧化膜层及FemAln+αAl反应层;温度升高至580℃时,接头断裂于FemAln+αAl反应层中,接头抗剪强度最高. 展开更多
关键词 5005铝合金 1Cr18Ni9Ti不锈钢 真空钎焊 界面组织 抗剪强度
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1Cr18Ni9Ti不锈钢导管开裂原因分析 认领 被引量:2
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作者 吴俊峰 《腐蚀与防护》 北大核心 2017年第12期978-982,共5页
1Cr18Ni9Ti不锈钢导管外场例行检查时被发现有裂纹。通过裂纹及破断口的宏、微观观察,腐蚀产物成分分析,硬度、残余应力检测等方法分析了导管开裂失效原因。结果表明:导管的开裂失效原因为应力腐蚀破裂。
关键词 1Cr18Ni9Ti不锈钢 导管 应力腐蚀破裂 残余应力
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含泡沫镍中间层陶瓷/不锈钢接头微观组织和性能 认领 被引量:1
18
作者 张羽 朱颖 +2 位作者 郭伟 齐丹 祁泽武 《北京航空航天大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第11期2488-2494,共7页
连接温度850℃,保温时间60 min,用泡沫镍金属作为中间层真空钎焊Al2 O3陶瓷与1Cr18Ni9Ti不锈钢,利用扫描电子显微镜(SEM)、能谱(EDS)分析钎焊接头的微观组织,利用剪切实验检测接头的力学性能.实验结果表明,不添加中间层时,接头平均... 连接温度850℃,保温时间60 min,用泡沫镍金属作为中间层真空钎焊Al2 O3陶瓷与1Cr18Ni9Ti不锈钢,利用扫描电子显微镜(SEM)、能谱(EDS)分析钎焊接头的微观组织,利用剪切实验检测接头的力学性能.实验结果表明,不添加中间层时,接头平均剪切强度只有7.7 MPa,断裂位置发生在陶瓷侧;添加泡沫镍中间层时,接头平均剪切强度达到101.7 MPa,断裂位置发生在陶瓷与泡沫镍金属连接界面处.不添加中间层时,Ti元素主要分布在钎料与陶瓷以及钎料与不锈钢反应界面处;添加中间层后钎焊接头中Ti元素主要分布在中间层,与Ni元素形成TiNi3,Ag、Cu和Ti元素分布更加均匀. 展开更多
关键词 泡沫镍 剪切强度 真空钎焊 AL2O3陶瓷 1Cr18Ni9Ti不锈钢
大型电机材料0Cr18Ni10Ti不锈钢的高温力学性能 认领 被引量:2
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作者 王学鹏 石国发 《理化检验:物理分册》 CAS 2016年第3期159-163,共5页
通过对0Cr18Ni10Ti不锈钢力学性能的研究,论证了在炉体外延式高温引伸支架上加装外置式常温引伸计测试钢材高温下规定非比例延伸强度Rp0.2方法的可行性,并对高温试验后的0Cr18Ni10Ti不锈钢试样进行了宏观检验。通过对0Cr18Ni10Ti不锈钢... 通过对0Cr18Ni10Ti不锈钢力学性能的研究,论证了在炉体外延式高温引伸支架上加装外置式常温引伸计测试钢材高温下规定非比例延伸强度Rp0.2方法的可行性,并对高温试验后的0Cr18Ni10Ti不锈钢试样进行了宏观检验。通过对0Cr18Ni10Ti不锈钢在不同温度和保温时间下进行拉伸试验,探讨了受热温度和保温时间对其力学性能的影响。最后通过回归分析,得出了规定非比例延伸强度Rp0.2和抗拉强度Rm随温度变化的规律。 展开更多
关键词 0Cr18Ni10Ti不锈钢 高温力学性能 受热温度 保温时间
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A1-Si涂层对不锈钢电化学腐蚀行为的影响 认领 被引量:4
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作者 付广艳 俞立艳 +1 位作者 刘群 武永昭 《材料保护》 CAS CSCD 北大核心 2016年第12期5-7,12共4页
A1-si涂层能提高不锈钢的耐蚀性,但目前对其缺乏深入研究。采用料浆法与真空扩散相结合的方法在lCrl8Ni9Ti不锈钢表面制备Al—si、A1.si.Cr、A1.si.Y涂层,测试了各涂层在3.5%(质量分数)NaCl溶液和0.05mol/LH:SO4+0.25mol... A1-si涂层能提高不锈钢的耐蚀性,但目前对其缺乏深入研究。采用料浆法与真空扩散相结合的方法在lCrl8Ni9Ti不锈钢表面制备Al—si、A1.si.Cr、A1.si.Y涂层,测试了各涂层在3.5%(质量分数)NaCl溶液和0.05mol/LH:SO4+0.25mol/LNa2SO2溶液中的电化学腐蚀性能以及其在6.0%FeCI,溶液中的浸泡失重速率,并观察腐蚀形貌。结果表明:涂层试样的电化学腐蚀性能优于不锈钢基材的,Al—Si、A1.Si.Cr及A1.Si.Y涂层试样在6.0%FeCl,溶液中的腐蚀失重依次降低,在3.5%NaCl溶液中的腐蚀孔径依次减小,在0.05mol/LH,SO4+0.25mol/LNa,SO。溶液中的腐蚀孔径先减小后增大;涂层使不锈钢耐腐蚀性能有了很大的提高,这是由于涂层表面形成了更为致密的钝化膜。 展开更多
关键词 料浆法 1Cr18Ni9Ti不锈钢 A1-Si涂层 电化学腐蚀
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